3.4 - 3.8 Creep loss (1).pptx
- 3. Merupakan fakta yang mapan bahwa gaya prategang awal yang diterapkan pada elemen beton mengalami proses pengurangan yang progresif selama periode sekitar lima tahun. Oleh karena itu, penting untuk menentukan tingkat gaya prategang pada setiap tahap pembebanan, dari tahap pemindahan gaya prategang ke beton, hingga berbagai tahap prategang yang tersedia pada beban servis, hingga akhir. Pada dasarnya, pengurangan gaya prategang dapat dikelompokkan menjadi dua kategori: Kehilangan elastisitas yang terjadi secara langsung selama proses fabrikasi atau konstruksi, termasuk pemendekan elastis dari beton, kehilangan penahan, dan kehilangan gesekan. Kerugian yang bergantung pada waktu seperti creep, susut, dan yang disebabkan oleh pengaruh suhu dan relaksasi baja, semuanya dapat ditentukan pada keadaan tegangan batas beban servis dalam elemen beton prategang.
- 4. Penentuan yang tepat dari besarnya kerugian ini terutama yang bergantung pada waktu tidak layak, karena mereka bergantung pada banyak faktor yang saling terkait. Metode empiris untuk memperkirakan kerugian berbeda dengan kode praktik atau Pusat Eksekutif yang berbeda. Honolulu, Hawaii. (Courtesy, Post-Tensioning Institute.)
- 5. Rekomendasi, seperti yang dari Institut Beton Pratekan, pendekatan komite bersama ACI-ASCE, pendekatan lump-sum AASHTO, Comite Eurointemationale du Beton (CEB), dan F1P (Federation Internationale de la Precontrainte). Tingkat ketelitian metode ini bergantung pada pendekatan yang dipilih dan praktik pencatatan yang diterima. Tingkat kehalusan yang sangat tinggi dari estimasi kerugian tidak diinginkan atau dijamin, karena banyaknya faktor yang mempengaruhi estimasi. Akibatnya, perkiraan kerugian lump-sum lebih realistis, terutama dalam desain rutin dan dalam kondisi rata-rata. Kerugian lump-sum tersebut dapat diringkas dalam Tabel 3.1 AASHTO dan Tabel 3.2 di vri. Ini termasuk pemendekan elastis, relaksasi pada baja prategang, creep, dan penyusutan, dan mereka hanya berlaku untuk kondisi pembebanan standar rutin; beton normal, kendali mutu, prosedur konstruksi, dan kondisi lingkungan; dan pentingnya dan besarnya sistem. Analisis terperinci harus dilakukan jika kondisi standar ini tidak terpenuhi. Ringkasan dari sumber-sumber kehilangan prategang terpisah dan tahapan kejadiannya diberikan dalam Tabel 3.3, di mana subskrip i menunjukkan "awal" dan subskrip x menunjukkan tahap pemuatan setelah pembongkaran. Dari tabel ini, total kerugian dalam prategang dapat dihitung untuk prategang dan anggota pasca-tegang sebagai berikut:
- 6. (i) Pretensioned Members = 乞 + + 駒 + Catatan: Tabel perkiraan kerugian pratekan ini dikembangkan untuk memberikan dasar industri pasca- penegangan umum untuk menentukan persyaratan tendon pada proyek di dimana besarnya kerugian pratekan tidak ditentukan oleh perancang. Nilai kerugian ini didasarkan pada penggunaan beton berbobot normal dan nilai rata-rata kekuatan beton, tingkat prategang, dan kondisi eksposur. Nilai aktual kerugian dapat sangat bervariasi di atas atau di bawah nilai tabel di mana beton diberi tekanan pada kekuatan rendah. dimana beton memiliki prategang tinggi. atau dalam kondisi paparan yang sangat kering atau sangat basah. Nilai tabel tidak termasuk kerugian akibat gesekan. Sumber: Post-Tensioning Institute.
- 7. Dimana : = 0, ＄＄ + ＄＄,＄ 0, = time at jacking ＄＄ = time at transfer ＄ = time at stabilized loss Oleh karena itu, perhitungan kehilangan relaksasi baja harus dilakukan untuk interval waktu fi hingga t2 dari masing- masing tahap pembebanan. Sebagai contoh, tahap transfer, katakanlah, pada jam 18 akan menghasilkan t = 1/4 = 18 jam dan menjadi = t, = 0. jika tahap pemuatan berikutnya adalah antara transfer dan 5 tahun (17.520 jam), ketika kerugian dianggap stabil, maka t2 = 1, = 17.520 jam dan t, = 18 jam.
- 8. Kemudian, jika f , ,, adalah tegangan prategang awal yang dikenakan pada elemen beton dan fp, adalah tegangan di tendon, maka di : = 0,＄＄ 乞 (ii) Post-tensioned Members = + + 乞 + +駒 + dongkrakmana AfpE hanya berlaku jika tendon didongkrak secara berurutan, dan tidak secara simultan. Dalam kasus pasca-tegangan, perhitungan kehilangan relaksasi dimulai antara waktu transfer ti = t, dan akhir interval waktu t2 yang dipertimbangkan. Oleh karena itu : =
- 9. 3.2 2 ELEMEN PASCA-TEGANG DALAM BALOK PASCA-TEGANGAN
- 10. Elemen Pasca-Tegang Dalam balok pasca-tegangan, kehilangan pemendekan elastis bervariasi dari nol jika semua tendon didongkrak secara bersamaan hingga setengah nilai yang dihitung dalam kasus prategang jika beberapa langkah pembongkaran sekuensial digunakan, seperti mendongkrak dua tendon pada suatu waktu. Jika n adalah jumlah tendon atau pasang tendon yang dikencangkan secara berurutan, maka : 乞 = 1 = ( 乞) maka j menunjukkan jumlah operasi jacking. Perhatikan bahwa tendon yang diencangkan terakhir tidak mengalami kerugian akibat pemendekan elastis, sedangkan tendon yang dikencangkan pertama kali mengalami kerugian maksimum.
- 11. 3.2.2.1 KERUGIAN PEMENDEKAN ELASTIK PADA BALOK PASCA-TEGANGAN
- 12. Contoh 32 Selesaikan Contoh 3.1 jika balok dikencangkan pasca dan operasi prategang sedemikian rupa sehingga (a) Dua tendon dongkrak pada satu waktu. (b) Satu tendon dibongkar pada satu waktu. (c) Semua tendon dikencangkan secara bersamaan. Solusi (a) Dari Contoh 3.1, difig. 8.659.2 psi. Jelas, tendon terakhir tidak mengalami kehilangan prategang karena pemendekan elastis. Jadi hanya empat pasangan pertama yang mengalami kerugian, dengan pasangan pertama menderita kerugian maksimum 8.692 psi. Dari Persamaan 33, kerugian akibat pemendekan elastis pada tiang. 乞 = 4 4 + 3 4+ 2 4+ 1 4 5 (8,659.2) = 10 20 8,659.2 = 4,330 (29,9 )
- 13. (b) 乞 = 9 9 + 8 9+ ..+ 1 9 10 (8,659.2) = 45 90 8,659.2 = 4,330 (29,9 ) Pada kedua kasus, kerugian prategang pada balok pasca-tegangan adalah setengah dari kerugian pada balok prategang. (c) 乞 = 0
- 14. 3.2.2 PostTensioned Elements (Elemen PascaTegang) PostTensioned pada balok, kehilangan pemendekan elastis bervariasi dari nol jika semua tendon didongkrak secara bersamaan hingga setengah nilai yang dihitung dalam kasus prategang jika beberapa langkah pembongkaran sekuensial digunakan, seperti mendongkrak dua tendon pada suatu waktu. Jika n adalah jumlah tendon atau pasang tendon yang dikencangkan secara berurutan, maka 乞 = 1 = ( 乞) Dimana j menunjukkan jumlah operasi jacking. . Perhatikan bahwa tendon yang diencangkan terakhir tidak mengalami kerugian akibat pemendekan elastis, sedangkan tendon yang dikencangkan pertama kali mengalami kerugian maksimum.
- 15. 3.2.2.1 Kerugian pemendekan elastis pada balok post-tensioned Contoh 3.2 Selesaikan Contoh 3.1 jika balok dikencangkan pasca dan operasi prategang sedemikian rupa sehingga a) Dua tendon dongkrak pada satu waktu. b) Satu tendon dibongkar pada satu waktu. c) Semua tendon dikencangkan secara bersamaan.
- 16. Solusi a) Dari Contoh 3.1, = 8.659,2 psi. tendon terakhir tidak mengalami kehilangan prategang karena pemendekan elastis. Jadi hanya empat pasangan pertama yang mengalami kerugian, dengan pasangan pertama menderita kerugian maksimum 8.692 psi. Dari Persamaan 3.5, kerugian akibat pemendekan elastis pada balok adalah 乞 = 4 4+3 4+2 4+1 4 5 (8.659,2) = 10 20 (8.659,2) = 4.330 psi (29,9 Mpa) b) 乞 = 9 9+8 9+.+1 9 5 (8.659,2) = 45 90 (8.659,2) = 4.330 psi (29,9 Mpa) Pada kedua kasus, kerugian prategang pada balok pasca-tegangan adalah setengah dari kerugian pada balok prategang. c) 乞 = 0
- 17. 3.3 RELAKSASITEGANGAN BAJA (R)
- 18. / dari prategang awal dengan kekuatan luluh tulangan. Hilangnya stres seperti itu disebut relaksasi stres. KodeACI 318-05 membatasi tegangan tarik pada tendon prategang sebagai berikut: a) Untuk tegangan akibat gaya dongkrak tendon, = 0,94 , tetapi tidak lebih besar dari yang lebih kecil 0,80 dan nilai maksimum direkomendasikan oleh produsen tendon dan jangkar. b) Segera setelah pemindahan pratekan, = 0.82 tetapi tidak lebih besar dari 0.74 c) Pada tendon pasca-tegangan, di jangkar dan skrup segera setelah perpindahan gaya = 0,70
- 19. Batang prategang: = 0,80 Tendon yang bebas tegangan : = 0.85 Tendon relaksasi rendah: = 0.90 Jika adalah tegangan prategang yang tersisa pada baja setelah relaksasi, ungkapan berikut mendefinisikan untuk baja yang menghilangkan tegangan: = 1 log 2 log 1 10 0,55 (3.6)
- 20. / > 0,55, dan t = 2 - 1. Juga, untuk baja relaksasi rendah, penyebut dari suku log dalam persamaan tersebut dibagi dengan 45, Plot Persamaan 3.6 diberikan pada Gambar 3.3. Suatu pendekatan dari suku (log h - log to dapat dibuat pada persamaan 3.6 sehingga log r = log (t2 - h) tanpa kehilangan akurasi yang berarti. Dalam hal tersebut, kerugian relaksasi tegangan menjadi = 介 log 10 0,55 (3.7) dimana 介 adalah tegangan awal dalam baja yang menjadi sasaran elemen beton.
- 21. Jika analisis kerugian langkah-demi-langkah diperlukan, kenaikan kerugian pada tahap tertentu dapat didefinisikan sebagai = 1 介 log 2 log 1 10 介 0,55 (3.6) dimana 1adalah waktu pada awal interval dan 2adalah waktu di akhir interval dari jacking ke waktu kerugian yang dipertimbangkan.
- 22. 3.3.1 Perhitungan Kehilangan Relaksasi Contoh 3.3 Temukan kerugian relaksasi dalam prategang pada akhir 5 tahun pada Contoh 3.1. Dengan asumsi bahwa kerugian relaksasi dari jacking ke transfer, dari pemendekan elastis, dan dari kerugian jangka panjang karena creep dan penyusutan selama periode ini adalah 20 persen dari prategang awal Asumsikan juga bahwa kekuatan luluh fp, = 23 0.000 psi (1.571 MPa).
- 23. Solusi Dari soal 3.1b = (0, ＄＄) = 0,75 270.000 = 202.500 1,396 berkurangnya tekanan dari perhitungan kehilangan relaksaksi adalah 介 = 1 0,20 202,500 = 162.000 (1.170 ) Durasi dalam preoses tekanan relaksaksi 5 365 24 = 44.000 Dari soal 3.7, = 介 log 10 介 0.55 = 162.000 log 44.000 10 162.000 230.000 0,55 = 162.000 0.4643 0,1543
- 24. 3.3.2 Metode Perhitungan Relaksaksi Kerugian Menggunakan Metode ACI-ASCE ACI-ASCE menggunakan kontribusi terpisah dari pemendekan elastis, creep, dan penyusutan dalam evaluasi kerugian relaksasi tegangan baja dengan cara dari persamaan = 情 盾(乞 + 駒 + ) Nilai dari 情, J dan C didapat dari tabel 3.4 dan 3.5
- 25. 3.4 CREEP LOSS (CR)
- 26. CREEP LOSS (CR) Pekerjaan eksperimental selama setengah abad terakhir menunjukkan bahwa aliran dalam material terjadi dengan waktu ketika ada beban atau tegangan. Aliran lateral atau deformasi akibat tegangan longitudinal ini disebut creep. Harus ditekankan bahwa tegangan creep dan kehilangan tegangan hanya dihasilkan dari beban yang dipertahankan selama pemuatan elemen struktur. Deformasi atau regangan akibat perilaku bergantung waktu ini merupakan fungsi dari besarnya beban yang diterapkan, durasinya, sifat beton termasuk proporsi campurannya, kondisi curing, umur elemen saat pembebanan pertama, dan kondisi lingkungan.
- 27. Karena hubungan tegangan-regangan akibat creep pada dasarnya linier, adalah layak untuk menghubungkan regangan creep 狼CR dengan regangan elastis 狼EL sedemikian rupa sehingga koefisien creep CU, dapat didefinisikan sebagai 駒 = 狼CR 狼E (3.9a) Kemudian koefisien creep pada setiap waktu t dalam hari dapat didefinisikan sebagai 駒 = 0.60 10+0.60 駒 (3.9b)
- 28. nilai Cu berkisar antara 2 dan 4, dengan rata-rata 2,35 untuk creep ultimat. Kehilangan pada member prategang akibat creep dapat didefinisikan untuk member berikat menjadi 駒 = 駒 乞 乞 (3.10) Dimana adalah nilai tekanan beton pada titik centroid dari tendon prategang. Secara umum kehilangan ini merupakan fungsi dari tegangan pada beton pada bagian yang dianalisis. Pada post-tensioned dan tidak terikat, kehilangan dapat dianggap seragam secara esensi di sepanjang bentang. Oleh karena itu, nilai rata-rata dari tegangan beton antara titik angkur dapat digunakan untuk menghitung creep pada member post-tensioned.
- 29. Berdasarkan ACI-ASCE 駒 = 情駒 乞 乞 (3.11a) Atau 駒 = . 情駒 (3.11b) Dimana: 情駒 = 2.0 untuk member prategang = 1.60 untuk member post-tensioned (keduanya untuk beton normal) = tegangan pada beton pada level baja cgs segera setelah transfer = tegangan pada beton pada level baja cgs karena semua beban mati yang diterapkan setelah prategang dilakukan itu N = rasio modular Perhatikan bahwa 情駒 harus dikurangi 20 persen untuk beton ringan.
- 30. Contoh Soal Hitunglah kehilangan dalam prategang akibat creep dalam contoh 3.1. mengingat bahwa total beban yang ditumpangkan, tidak termasuk berat balok sendiri setelah transfer, adalah 375 plf (5.5 kN/m) Solusi : 乞 = 57,000 6,000 = 4,415 106 30.4 103 = 乞 乞 = 27.0 106 4.415 106 = 6.12 = 375 50 2 8 12 = 1,406,250 (158.9 ) = 腫 = 1,406,250 33,750 = 458.3 3.2 Dari contoh 3.1 = 1,226.4 (8.5 ) Juga untuk beton normal menggunakan 情駒=2.0 (Balok Prategang), sehingga dari persamaan 3.11b 駒 = . 情駒 駒 = 6.12 2.0 1,226.4 458.3 駒 = 9,401.5 (64.8 )
- 31. 3.5 KERUGIAN PENYUSUTAN (SH)
- 32. Seperti halnya creep beton, besarsusut beton dipengaruhi oleh beberapa faktor. Ini termasuk proporsi campuran, jenis agregat, jenis semen, waktu pengeringan, waktu antara akhir pengeringan eksternal dan penerapan prategang, ukuran member, dan kondisi lingkungan. Ukuran dan bentuk member juga mempengaruhi penyusutan. Sekitar 80 persen penyusutan terjadi pada tahun pertama umur struktur. Nilai rata-rata regangan susut ultimit baik pada beton yang dikeringkan dengan kelembaban maupun dengan pengeringan dengan uap diberikan sebagai 780 x 10-6 in./in. dalam ACI 209 R-92 Report. Nilai rata-rata ini dipengaruhi oleh lama pengerasan lembab awal, kelembaban relatif ambien, rasio volume-permukaan, suhu, dan komposisi beton. Untuk memperhitungkan efek tersebut, nilai rata-rata regangan susut harus dikalikan dengan faktor koreksi ysif sebagai berikut. Komponen sysi, merupakan faktor untuk berbagai kondisi lingkungan dan ditabulasikan dalam Acuan. 3.12, Detik. 2. 狼 = 780 106 稗sh (3.12)
- 33. Institut Beton Prategang menetapkan untuk kondisi standar nilai rata-rata untuk regangan susut ultimit nominal (em), = 820 x 10-6 in./in. (mm / mm), (Referensi 3.4). Jika esti adalah regangan susut setelah disesuaikan untuk kelembaban relatif pada rasio volume-ke-permukaan V / S, kerugian prategang pada anggota prategang adalah Untuk anggota pascakencangan, kerugian prategang akibat penyusutan agak berkurang karena beberapa penyusutan telah sudah terjadi sebelum pasca ketegangan. Jikadiambil sebagai nilai persen dan efek rasio V / S dipertimbangkan, ekspresi umum PCI untuk kerugian pada prategang karena penyusutan menjadi kelembaban relative Dimana RH = kelembaban relatif = 狼 乞 (3.13) = 8,2 106 Ksh.Eps (1-0,006 )(100 ) (3.14)
- 34. dimana Km = 1,0 untuk anggota yang dipretensi sebelumnya.Tabel 3.6 memberikan nilai Km untuk anggota pasca-tegangan. Penyesuaian kehilangan susut untuk kondisi standar sebagai fungsi waktu t dalam hari setelah 7 hari untuk pengeringan lembab dan 3 hari untuk pengeringan uap dapat diperoleh dari ekspresi berikut (a) Pengeringan lembab, setelah 7 hari dimana (em). adalah regangan susut ultimat, t = waktu dalam beberapa hari setelah penyusutan dipertimbangkan. 狼 = 35+ 狼 (3.15a)
- 35. (b) Pengeringan uap, setelah 1 hingga 3 hari Perlu dicatat bahwa memisahkan creep dari perhitungan penyusutan seperti yang disajikan dalam bab ini adalah praktik teknik yang diterima. Selain itu, variasi yang signifikan terjadi pada nilai mulur dan susut karena variasi sifat bahan penyusun dari berbagai sumber, bahkan jika produk tersebut diproduksi oleh tanaman seperti balok yang telah disemprot sebelumnya. Oleh karena itu, disarankan agar informasi dari pengujian aktual diperoleh, terutama pada produk manufaktur. kasus rasio bentang-ke-kedalaman yang besar dan / atau jika pemuatan sangat berat. 狼 = 55+ 狼 (3.15b)
- 36. 3.5.1 PERHITUNGAN KERUGIAN SUSUT
- 37. Contoh soal Hitung kerugian dalam prategang akibat penyusutan pada Contoh 3.1 dan 3.2 pada 7 hari setelah pengeringan lembab menggunakan metode Ks ultimate Persamaan 3.14 dan metode bergantung waktu pada Persamaan 3.15. Asumsikan bahwa kelembaban relatif RH adalah 70 persen dan rasio volume-ke-permukaan adalah 2.0. Solusi A Ksh method a. Pretension beam, Ksh = 1.0 Dari persamaan 3.14 b. Post-tension beam, dariTabel 3.6, Ksh= 0,77 = 8,2 106 1 27 106(1-0,06 2) 100 70 = 5845,0 psi (40,3 Mpa) = 0,77 5,845 = 4500,7 psi (31,0 Mpa)
- 38. Solusi B Time-dependent method Dari persamaan 3.15a 狼 = 35+ 狼 = 7 35+7 780106 = 130106 in/in = 狼 . 乞 = 130 106 27 106 = 3510 psi (24 Mpa)
- 39. 3.6 KEHILANGAN KARENA FRIKSI (F)
- 40. Hilangnya prategang terjadi pada member pasca-tegangan akibat gesekan antara tendon dan saluran beton di sekitarnya. Besarnya kehilangan ini merupakan fungsi dari bentuk atau keselarasan tendon, yang disebut efek kelengkungan, dan deviasi lokal pada kesejajaran tersebut, yang disebut efek goyangan. Nilai koefisien kehilangan sering kali disempurnakan ketika persiapan untuk membuat shop drawing dengan memvariasikan jenis tendon dan penyelarasan saluran. Sedangkan efek kelengkungan telah ditentukan sebelumnya, efek goyangan adalah hasil dari ketidaksejajaran yang tidak disengaja atau tidak dapat dihindari, karena saluran atau selubung tidak dapat ditempatkan dengan sempurna. Perlu dicatat bahwa kehilangan tegangan gesek maksimum akan berada di ujung balok jika jacking berada di salah satu ujung. Karena lehilangan gesekan pagar bervariasi secara linier sepanjang bentang balok dan dapat diinterpolasi untuk lokasi tertentu jika perbaikan seperti itu dalam perhitungan diperlukan.
- 42. Saat tendon ditarik dengan gaya F1 pada ujung jacking, tendon akan mengalami gesekan dengan duct atau selubung sekitarnya sehingga tegangan pada tendon akan bervariasi dari bidang jacking ke jarak L sepanjang benatng seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3.4. Jika panjang tendon yang sangat kecil diisolasi dalam diagram free-body seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3.3, maka asumsikan bahwa 亮 menunjukkan koefisien gesekan antara tendon dan duct karena efek kelengkungan, kita memiliki dF1 = 亮F1d留 atau dF1 1 = 亮d留 (3.16a) loge F1 = 亮留 (3.16b)
- 43. jika 留 = L/R, maka F2 = F1.e-亮留 = F1.e-亮(L/R)
- 45. Misalkan K adalah koefisien gesekan antara tendon dan beton sekitarnya karena efek goyangan atau efek panjang. Kehilangan gesekan disebabkan oleh ketidaksempurnaan dalam kesejajaran di sepanjang tendon, terlepas dari apakah tendon tersebut lurus atau terbungkus. Kemudian dengan prinsip yang sama dijelaskan dalam mengembangkan Persamaan 3.16, loge F1 = KL (3.16b) atau F2 = F1.e-KL
- 46. Menumpangkan efek goyangan pada efek kelengkungan memberikan F2 = F1.e-亮留KL Atau dalam hal tegangan, = f1.e-亮留KL (3.20) Hilangnya gesekan fpF adalah fpF = f1 f2 = f1(1 e- 亮留KL) (3.21) L dalam feet Karena rasio kedalaman balok terhadap bentangnya kecil, maka cukup akurat untuk menggunakan panjang tendon yang diproyeksikan untuk menghitung 留. Dengan asumsi kelengkungan tendon didasarkan pada lengkungan lingkaran, sudut pusat 留 sepanjang segmen lengkung pada Gambar 3.6 adalah dua kali kemiringan di kedua ujung segmen.
- 47. Oleh karena itu, tan 留 2 = /2 = 2 Jika = 1 2 留 2 = 4/ maka 留 = 8 (3.23) Tabel 3.7 memberikan nilai desain koefisien gesekan kelengkungan 亮 dan koefisien gesekan goyangan atau panjang K yang diadopsi dari ACI 318.
- 50. Contoh 3.6 Asumsikan bahwa karakteristik keselarasan tendon pada balok pasca- tegangan pada Ex-ample 3.2 seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3.7. Jika tendon terbuat dari untaian 7-kawat yang tidak dilapisi dalam selubung logam fleksibel, hitung kehilangan gesekan dari tegangan pada kawat prategang karena efek kelengkungan dan goyangan.
- 51. Solusi : Pi = 309,825 lb fpi = 309,825 1,53 = 202,500 Dari Persamaan 3.23, 留 = 8 = 8 11 50 12 = 0,1467 DariTabel 3.7, menggunakan K = 0,0020 dan 亮 = 0,20. Dari persamaan 3.22, kehilangan prestress karena friksi adalah fpF = fpi (亮留 + KL) = 202,500(0,20 x 0,1467 + 0,0020 x 50) = 202,500 x 0,1293 = 26,191 psi (180,6 MPa) Kehilangan karena friksi adalah 12,93 persen dari prestress awal.
- 52. 3.7 KEHILANGAN DUDUKAN ANCHORAGE (A)
- 53. Kerugian tempat duduk jangkar terjadi pada member pasca-tegangan karena tempat duduk baji di jangkar ketika gaya dongkrak dipindahkan ke jangkar. Mereka juga dapat terjadi di tempat tidur pengecoran prategang dari anggota yang dipretensi karena penyesuaian yang diharapkan ketika gaya prategang ditransfer ke tempat tidur ini.
- 54. Pemulihan untuk kerugian ini dapat dengan mudah dilakukan selama operasi yang menekan dengan tekanan berlebihan. Umumnya, besarnya kerugian tempat duduk jangkar berkisar antara I in. Dan 1 in. (6,35 mm dan 9,53 mm) untuk irisan dua bagian. Besarnya tekanan berlebih yang diperlukan bergantung pada sistem penjangkaran yang digunakan karena setiap sistem memiliki kebutuhan penyesuaian khusus, dan pabrikan diharapkan untuk memasok data pada slip yang diharapkan karena penyesuaian penjangkaran. Jika AA adalah besarnya slip, L adalah panjang tendon, dan E adalah modulus kabel prategang, maka kehilangan prategang akibat slip penjangkaran menjadi = (. )
- 55. 3.7.1 Perhitungan KerugianTempat Duduk Jangkar
- 56. Contoh 3.7 Hitung penjangkaran-penskalaan kehilangan balok pasca-tegangan dari Contoh 3.2 jika slip yang diperkirakan adalah 1/4 inci (6,35 m). Solusi : Eps = 27 x 106 A = 0,25 in. fPA = 乞 = 0,25 50 12 27106
- 57. Perhatikan bahwa persentase kerugian akibat slip jangkar menjadi sangat tinggi pada elemen balok pendek dan dengan demikian menjadi sangat penting pada balok bentang pendek. Dalam kasus seperti ini. menjadi sulit untuk mengencangkan balok dengan akurasi tinggi.
- 59. 3.8 PERUBAHANTEKANAN AKIBAT PEMBENARAN ANGGOTA (Mpg)
- 60. Karena balok bengkok karena prategang atau beban eksternal, balok menjadi cembung atau cekung tergantung pada sifat bebannya, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3.8. Jika satuan regangan tekan pada beton sepanjang tingkat tendon adalah sr maka perubahan yang sesuai pada prategang pada baja adalah = 乞 dimana Eps, adalah modulus dari baja. Perhatikan bahwa setiap kerugian akibat tekukan tidak perlu dipertimbangkan jika tingkat tegangan prategang diukur setelah balok dibengkokkan, seperti yang biasanya terjadi. Gambar 3.9 menyajikan diagram alir untuk evaluasi langkah demi langkah dari kehilangan prategang yang bergantung pada waktu tanpa defleksi.