�ݺ�ߣ

BAB III
PERENCANAAN GUDANG
 Data Perencanaan :
 Fungsi bangunan : Gudang
 Mutu baja : S355
 Penutup atap : Seng
 Kuda – Kuda : Balok baja WF
 Bentang kuda-kuda : 28 m
 Sudut atap ( α ) : 25 o
 Beban angin : q = 40 kg/m2
 Jarak kolom : 7 meter
 Dinding : Batu Bata
 Sambungan : Las dan Baut
 Pedoman yang dipakai :
 Konsep Standar Nasional Indonesia Tata cara Perencanaan Konstruksi Baja
untuk Bangunan Gedung ( LFRD ).
 Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung 1983.
 Tabel Profil baja.

1. PERENCANAAN GORDING
1.1. Perencanaan Profil
Direncanakan gording Profil WF ukuran 100 x 50 x 5 x 7
Berat sendiri ( W ) = 9,3 kg/m
Momen Inersia ( Ix ) = 187 cm4
Momen Inersia ( Iy ) = 14,8 cm4
ix = 3,98 cm
iy = 1,12 cm
Section modulus ( Zx ) = 42 cm3
Section modulus ( Zy ) = 9 cm3
Mutu baja = BJ 37 = Fu = 3700 kg/cm2
Fy = 2400 kg/cm2
1.2. Analisa pembebanan catatan :cos 25 =0,906
1. Bebaban atap 1m2 horisontal sin 25 = 0,423
Beban mati
 Berat Seng ( 8 x 1,15 / cos 25 ) = 10,154 kg/m2
 Berat Profil ( 9,3 / 1.626 ) = 5,72 kg/m2 +
qd = 15,872 kg/m2
 Alat pengikat 10% x qd = 1,173 kg/m2 +
qd tot. = 17,459 kg/m2
=> q = 17.459x 1,626 = 28,38 kg/m
 Perhitungan Momen :
MxD : 1/8 q cos  L2 = 1/8 x 28 x cos 25 x 82 = 202,944 kgm
MyD : 1/8 q sin  (L/3)2 = 1/8 x 28 x sin 25 x 2,672 = 10,5 5 kgm
1,667
1,667
1,667
1,70
1,70
17°
1,625 1,625
250
WF.100.50.5.7

Beban Hidup
 Beban air hujan = ( 40 – 0,8Q ) kg/m2 PPIUG 1984 ps 3.2.2
= ( 40 – 0,8*25 )
= 26,4 kg/m2 > 20 kg/m2
pakai 20 kg/m2
qL = 20 x 1,626 = 32,52 kg/m
 Perhitungan momen
MxL : 1/8 q cos  L2 = 1/8 x 32,52 x cos 25 x 82 = 235,785 kgm
MyL : 1/8 q sin  (L/3)2 = 1/8 x 32,52 x sin 17 x 2,672 = 4,581 kgm
 Beban pekerja ( terpusat ) P = 100 kg
MxL : 1/4 q cos  L = 1/4 x 100 x cos 25 x 8 = 181,262 kgm
MxL : 1/4 q cos  L/3= 1/4 x 100 x sin 25 x 2,67 = 28,21 kgm
Beban angin dengan tekannan angin sebesar = 30 kg/m2 PPIUG 1984 ps
4.2.2)
Angin tekan = ( 0,02Q - 0,4 ) x W
= ( 0,02*25 – 0,4 ) x 30
= 3 kg/m2
Angin Hisap = 0,4 x 30
= 12 kg/m2
Bila dibandingkan dengan beban tetap (beban mati + beban hidup) = …+20 kg/m2, maka
angin hisap kalah besar. Jadi tidak menentukan dan tidak perlu dierhitungkan.
2.3. MOMEN BERFAKTOR
Mu = 1,2 MD + 1,6 ML

( Diambil momen yang terbesar )
Akibat Beban Mati & Beban Hidup Terpusat
Mux = 1,2 x 202,944 + 1,6 x 181,262 = 533,552 kgm.
Muy = 1,2 x 10,55 + 1,6 x 28,81 = 58,756 kgm.
2. Kontrol
 Kontrol Penampang profil WF 100 x 50 x 5 x 7
Penampang profil WF 100.50.5.7
tf
bf
2
=
72
50

= 3,57
p =
fy
172
=
250
172
= 10,75
tw
h
=
5
70
= 14
p =
fy
1680
=
250
1680
= 106,25
Penampang kompak Mux = Mpx
 Kontrol Lateral Buckling :
Jarak penahan lateral ( LB ) = 38 cm
Lp = 1,76 . iy .
fy
E
= 1,76 . 1,12 .
250
200000
= 55,75 cm > 50 cm ….. ok!
Mnx = Mpx = Zx . fy = 42 . 2500 = 105000 kg-cm = 1050 kgm.
Zy = ¼ tf . bf
2
= 4,375 cm3
( 1 flens )
Mny = Zy . fy = 4,375 . 2500 = 10937,5 kg-cm = 109,375 kgm.
tf
bf
2
< p = 3,57 < 10,75 ( ok)
tw
h
< p = 14 < 106,25 ( ok )

2.4. MOMEN INTERAKSI
Mny
Muy
Mnx
Mux
bb 
 < 1
Mny
Muy
Mnx
Mux
bb 
 =
375,1099,0
22,088
10509,0
266,512



= 0,506 < 1 ………………. Ok !
3. Kontrol Lendutan
Lendutan ijin : lendutan yang diijinkan, dimana lendutan yang terjadi tidak boleh
lebih besar dari lendutan yang disyaratkan. ( PPBBI 1984 ps. 15.1 tabel 31 )
 ijin =
180
l
=
180
700
= 3,89 cm
fx =
EI
Lq 4
384
5 
 +
EI
LP 3
48
1 
=
1872000000
700cos33,0
384
5 4




+
1872000000
700cos100
48
1 3


= 1,351 cm.α
fy =
EI
Lq 4
384
5 
 +
EI
LP 3
48
1 
=
8,142000000
67,166sin33,0
384
5 4




+
8,142000000
67,166sin100
48
1 3


= 0,128 cm.
f = 22
fyfx  = 22
128,0351,1  = 1,357 cm < 2,78 cm ………… ok !
Sehingga dapat disimpulkan bahwa lendutan yang terjadi pada gording masih memenuhi
syarat.

Kontrol Geser
RD = 5/2 x 28,38 = 70,95 kg.
RL = 100 kg.
Ru = 1,2 . 70,95 + 1,6 . 100
= 245.14 kg.
tw
h
=
5
70
= 14
fy
1100
=
250
1100
= 69,5
Vn = 0,6 . fy . Aw = 0,6 . 2500 . 0,5 . 11,85 = 8887,5 kg > Ru
 Vn = 0,9 . 8887,5 = 7998,75 kg
Vu <  Vn ………………………… ok
2.5. Perhitungan penggantung gording
1. Analisa Pembebanan
Beban Mati
 Berat gording = 9,3 kg/m
 Berat seng ( 7 x 1,7 ) = 11,9 kg/m +
= 21,2 kg/m
tw
h
<
fy
1100
Plastis

 Berat lai-lain ( 10% x qD = 2,12 kg/m +
= 23,32 kg/m
Rd = qD sinα. L/3 =23,32 x sin 25 x 2,33 = 22,93 kg
Beban Hidup
 Beban terbagi rata
qL = 23x 17 = 39 kg
RL = qL sin25 x L/3 = 39 x sin25 x 2,33 = 16,56 kg
 Beban terpusat
Pl = 100 kg
RL = P x sin 25 = 100 x sin 25 = 42,26 kg
2. Perhitungan gaya
 Penggantung Gording Tipe A
RA = 1,2 RD x 1,6 RL
(1,2 x 22,93) + (1,6 x 42,26) = 95,13 kg
RA total = RA x Banyak gording
95,13 x 18 = 1712,34 kg
 Penggantung gording tipe B
Arc tanβ = Panjang miring gording / L/3
= 1,70 / 2,33 = 0.71
β = 35,37°
RB sinβ = RA
RB = RA / sin β = 1712,34/ sin 35,37 = 2957,41 kg

2. IKATAN ANGIN
Data :
Tekanan angin W = 30 kg.m2
Koofisien angin C = 1,3 ( dinding bebas )
α = 25 °
A = Luas daerah kena angin
Perhitungan h
h1 = 0 m
h2 = 0 + ( 3,25.tg 25  ) = 1,514 m
h3 = 0 + ( 6,5 . tg 25 ) = 3.029 m
h4 = 0 + ( 10,5 . tg 25) = 4,893 m
Gaya –gaya yang bekerja
R = ½. W. C. A
R1 =1/2. 30.1,3 ( 1/2 ( 1,625. tan 25 ) 1,625 = 7,8714 kg
R3 =1/2. 30.1,3 ( 1/2 (1,625+ 4,875) tan 25) 3,25 = 62,9709 kg
Batang a
4 x 2,25
8,5
R3R5 R4 R2 R1
N5
N4
N3
N2
N1
12
8 X 3

R4 =1/2. 30. 1,3 (1/2 (4,875+ 8,5) tan 25) 4.885 = 144,5258 kg
R5 =1/2. 30. 1,3 (1/2 (8,5+ 10,5) tan 25) 8 = 453,0928 kg +
R total = 668,469 kg
Dimensi Ikatan Angin
Gaya ikatan angin terbesar adalah pada ujung atap sebelah luar
tan θ = 4,20 / 5 = 0,84
θ = 40,03°
R1 = 7,8714 kg
R total = 668,46 kg
Gaya Normal pada gording akibat angin dimana untuk angin tekan C = 0,9 dan angin
hisap C = 0,4.
N =
𝐴𝑛𝑔𝑖𝑛 𝐻𝑖𝑠𝑎𝑝
𝐴𝑛𝑔𝑖𝑛 𝑇𝑒𝑘𝑎𝑛 𝑥 𝑅 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙
N =
0,4
0,9 𝑥 668,46
= 297,093 𝑘𝑔
Pada titik buhul A
ΣV = 0→ Rtotal + S1 = 0
S1 = - Rtotal = -668,46 kg ( tekan )
ΣH = 0→ S2 = 0
- Pada titik buhul B
ΣV = 0→ R1 + S1 + S3 cos θ = 0
7,8714 – 668,46 + S3 cos 40,03 = 0
S3 = 862,71 kg ( tarik )
Perencanaan Batang Tarik
Pu = Ф. S3 = 0,8. 862,71 = 690,168 kg
BJ 41→ fu = 4100 kg/cm2 ; fy = 2500 kg/cm2

Kontrol Kekuatan
a. Kekuatan Leleh
Pu= Ф. fy. Ag ; dengan Ф = 0,9
Ag perlu = Pu / Ф. fy = 690,168 / 0,9.250 = 0,307 cm2
b. Kekuatan Putus
Pu = Ф. fu. Ag ; dengan Ф = 0,75
Ag perlu = Pu / Ф. fu. 0,75
= 690,168 / 0,75. 4100. 0,75 = 0,299 cm
Ag = 0,30 cm2 ( menentukan )
Ag = ¼ π.d2
𝑑 =
1
4
𝑥 𝜋
𝐴𝑔
𝑑 =
1
4
𝑥 3,14
0,30
= 0,625 𝑐𝑚 = 6,25 𝑚𝑚
Pakai d = 1,6 cm = 16 mm

3. PERENCANAAN DINDING
Data Perencanaan :
Jarak Regel maksimum = 4 m
Tinggi Regel Maksimum = 12 m
Jarak Gording = 1,625 m
Dinding Batu Tela (6x2x0,75) = 9 kg/m
3.1. Perencanaan Profil
Direncanakan Pakai Profil WF 100 x 50 x 5 X 7
A = 11,85 cm2 Ix = 187 cm4
W = 9,3 kg/m Iy = 14,8 cm4
Zx = 41,8 cm3 ix = 3,98 cm
Zy = 8,94 cm3 iy = 1,12 cm
bf = 50 mm h = 70 mm
tw = 5 mm
3.2. Perhitungan Pembebanan
1. Beban Mati
Lantai Dasar
Berat gording = 9,3 kg.m
Berat seng gelombang = 4,15 x 1,625 = 49,8 kg.m
Berat Batu tela ( 6 x 3 ) = 18 kg.m
Total = 77,1 kg.m
Myd ( 1/8 x q x (L/3)²) = (1/8 x 65,01 x (1,33²) = 18,752 kg/m
Lantai 1
Berat gording = 9,3 kg.m
Berat seng gelombang = 49,8 kg.m
Berat batu tela = 6 x 1,5 = 9 kg.m
Total = 68,1 kg.m
Alat pengikat 10 % = 6,81 kg.m
Total = 74,91 kg.m
Myd ( 1/8 x q x (L/3)²) = (1/8 x 65,01 x (1,33²) = 16,56 kg/m
2. Beban angin
Lantai Dasar
WF.100.50.5.7

Tekanan angin = 30 kg.m
Angin Tekan ( C = 0,9)=(0,9x30) = 27 kg.m
q = Angin tekan x Jarak gording
27 x 1,625 = 43,87 kg.m
Angin Hisap ( C = 0,4) = (0,4 x 30 ) = 12 kg.m
q = Angin Hisap x Jarak gording
12 x 1,625 = 19,5 kg.m
Akibat beban angin yang tegak lurus dinding (tarik)
Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 43,87 x 24) = 131,61 kg.m
N= q x Jarak goding = 131,61 x 1,625 = 215,87 kg.m
Akibat beban angin yang tegak lurus gevel (tekan)
Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 19,5 x 24) = 58,5 kg.m
Lantai 1
Tekanan angin = 30 kg.m
Angin tekan ( C = 0,9 ) = ( 0,9 x 30 ) = 27 kg.m
q = angin tekan x jarak gording
27 x 1,625 = 43,87 kg.m
Angin Hisap ( C = 0,4 ) = (0,4 x 30 ) = 12 kg.m
q = Angin Hisap x Jarak gording = 19,5 kg.m
akibat beban angin yang tegak lurus dinding ( tarik )
Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 43,87 x 24) = 131,61 kg.m
N = q x Jarak goding = 131,61 x 1,625 = 215,87 kg.m
Akibat beban angin yang tegak lurus gevel (tekan)
Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 19,5 x 24) = 58,5 kg.m

3.3. Gording dan Regel
1. Gording A
Gording ini adalah balok kolom ( beam column )
Akibat beban D dan L menghasilkan momen lentur yang besarnya diambil dari
perhitungan pembebanan gording,
U = (1,2D + 1,6L + 1,6W) . 0,75
Mnt-x = (1,2MD-x + 1,6ML-x) . 0,75
= (1,2 . 62,76 + 1,6 . 24) . 0,75 = 276,512 kg-m
Mnt-y = (1,2MD-y + 1,6ML-y) . 0,75
= (1,2 . 2,14 + 1,6 . 12,2) . 0,75 = 22,088 kg-m
Nu = 1,6.w.0,67
= 1,6.17,2 .0,75 = 609,65 kg
Direncanakan menggunakan Profil 100.50.5.7
Ag = 11,85 cm2 q = 9,3 kg/m Zx = 42 cm3
Ix = 187 cm4 ix = 3,98 cm Zy = 4,375 cm3 (1 flens)
Iy = 14,8 cm4 iy = 1,12 cm
Lkx = 700cmx =
98,3
700

x
xk
i
L
= 175,879 kg ( menentukan )
Ncr b-x = 2
62
2
879,175
85,1110214,3. 


x
gAE


= 7754,05 kg
Lk-y = 233 cm y =
12,1
233

y
yk
i
L
= 208,03
Ncr b-y = 2
62
2
03,208
85,1110214,3. 


y
gAE


= 5399,53 kg
Tekuk kritis terjadi pada arah x ( x > y )
c = 6
102
2500
14,3
879,175


E
f yx


= 1,414 c > 1,2

 = 1,25 . c
2 = 1,25 . (1,414)2 = 2,501
Pn =
501,2
250085,11 



yg fA
= 11845,26 kg
26,1184585,0
65,609


 nc
n
P
P

= 0,061 < 0,2
Pakai Rumus : 1
2













 



ynb
yu
xnb
xu
nc
u
Mφ
M
Mφ
M
Pφ
P
Gording dianggap batang tidak bergoyang
Mu-x = Mn t-x . b-x
b-x = 1
1












xbcr
u
xm
N
N
C
Untuk elemen beban transfersal, ujung sederhana ; Cm = 1
b-x = 1086,1
7754,05
95,609
1
1








Mu-y = Mn t-y . b-y
b-y = 1
1












ybcr
u
ym
N
N
C
b-y = 1127,1
5399,53
95,609
1
1








Mu-x =276,512. 1,086 = 300,29 kg-m
Mu-y = 22,088 . 1,127 = 24,89 kg-m
Persamaan Interaksi :
Mn-x dan Mn-y diambil dari perhitungan gording.
Mn-x = 1050 kg-m
Mn-y = 109,375 kg-m
1
2













 



ynb
yu
xnb
xu
nc
u
Mφ
M
Mφ
M
Pφ
P

1601,0
375,1099,0
89,24
10509,0
29,300
26,1184585,02
95,609











…….. OK !
2. Regel
7.1. Direncanakan menggunakan profil WF 100. 50. 5. 7
Ag = 11,85 cm2 q = 9,3 kg/m Zx = 42 cm3
Ix = 187 cm4 ix = 3,98 cm Zy = 4,375 cm3 (1 flens)
Iy = 14,8 cm4 iy = 1,12 cm
7.2. Pembebanan
a. Beban Mati
Dinding = 5 . 1,15 = 4,6 kg.m2
Regel = 9,3 : 2 = 4,65 kg.m2
= 9,125 kg.m
Alat penyambung (10%) = 1,04 kg.m
qD =11,44 kg/m2 12 kg/m2
b. BeBan hidup = 0
c. Beban angin
qw1 = 0,9 . 30 = 27 kg.m (tiup )
qw2 = 0,4. 30 = 12 kg.m (hisap )
pakai 2 penggantung gording
Ly =
3
00,7
= 2,333 m
Lx = 7,00 m
Beban pada regel
qD = 2 . 12 = 24 kg/m2
MD-x = 0
ML-x = 0
MD-y = 1/8 . qD . Ly
2

= 1/8 . 24 . 2,333
= 6,999 kg-m
ML-y = 0
qw = 2 . 27 = 54 kg/m2
Mw-x = 1/8 . qw . Lx
2
= 1/8 . 54 . 72
= 330,75 kg-m
Persamaan Interaksi : 1
Mφ
M
Mφ
M
Pφ2
P
ynb
yu
xnb
xu
nc
u













 



1442,0
375,1099,0
999,6
10509,0
75,330
26,1184585,02
95,609











…Ok

4. KOLOM
Data perencanaan :
Memakai gaya batang tekan sebesar N = 25 Ton..................Syarat Maksimum Beban
Tegangan ijin baja = 1600 kg/cm
4.1 Perencanaan Pembebanan
1. Beban mati
Regel 5
No atap = A1 x q atap = 7,5 x 4,2 kg = 31 kg
No Dinding = A2 x q Dinding = 11,25 x 13,44 = 151,5 kg
No Gording = Jumlah gording . w gording = 18 x 9,3 kg = 167,4 kg
qD1 = 786,2 kg
Regel 2
No atap = A1 x q atap = 7,5 x 4,2 kg = 31 kg
No Dinding = A2 x q Dinding = 11,25 x 13,44 = 151,5 kg
No Gording = Jumlah gording . w gording = 8 x 9,3 kg = 167,4 kg
qD2 = 786,2 kg
qd total = 786,2 kg + 786,2 kg = 1572,4 kg
2. Beban Hidup
Regel 5
Y = h/200 = 350/200 = 1,75 cm
Ix = 4/384 x (q x L4) / ( 0,02 x 1,75 )
= 4/384 x ( 4,96/44 ) x (0,02 x 1,75) = 2215,76

qL = 2500/1,75 = = 1428 kg
Pu = 1,2 qD + 1,6 qL = 1,2 ( 786,2 ) + 1,6 (1428 ) = 3228,24 kg
Mu Max = 1/8 qL2 = 1/8 1428.7,52 = 2677,5 kg
4.2 Perencanaan Profil
Perencanaan memakai Profil WF :350 x 250 x 9 x 14
Ix = 21.700 cm4 Iy = 3.650 cm4
Zx = 1.360 cm3 Zy = 444 cm3
ix = 14,6 cm iy = 6 cm
A = 101,5 cm2 q = 79,9 kg/m
Sx = 1.280 cm3 Sy = 292 cm3
d = 350 mm h = 282 mm
b = 250 mm tf = 14 mm
tw = 9 mm r = 20 mm
Lantai Dasar
Tinggi = 6 m
Lk (panjang tekuk batang tekan)
Lk = ½ x L
= ½ x 6
= 3 m
a = Lk/iy
= 150 /6
= 25
Dari faktor tekuk di dapat :
w = 1,031
Maka :
Tegangan baja (s) = w x (N/A)
= 1,031 x (25000/101,5)
= 253,940 kg/cm²........................Struktur Aman < 1600 kg/cm²
WF.350.250.9.14

Lantai 1
Tinggi = 6 m
Lk (panjang tekuk batang tekan)
Lk = ½ x L
= ½ x 6
= 3 m
a = Lk/iy
= 150 /6
= 25
Dari faktor tekuk di dapat :
w = 1,031
Maka :
Tegangan baja (s) = w x (N/A)
= 1,031 x (25000/101,5)
= 253,940 kg/cm²........................Struktur Aman < 1600 kg/cm²
4.3 Kontrol Tekuk
Regel 5
Untuk arah x
Lk x = 400 cm
λx = Lkx /Ix = 600/7,5 = 80
λc = λx √
𝑓𝑦
𝐸
= ( 80/200 ) x √
2400
𝐸200000000
= 1,03
Ncbx = π 2 .E.A / λy2 = π 2 .20000000. 51,21A / 802
= 116040.87 kg
Untuk arah y
Lky = 400
λx = Lkx /Ix = 600/7,5 = 80
λc = λx √
𝑓𝑦
𝐸
= ( 80/200 ) x √
2400
𝐸200000000
= 1,03
Ncbx = π 2 .E.A / λy2 = π 2 .20000000. 51,21A / 802
= 116040.87 kg

4.4 Kontrol Lateral Buckling
Lateral Bracing = L0 = 1000 = 100 cm
Lp = 1.76 x ix x √E/fy
= 1,76 x 100 x
√200000
2400
= 115 𝑐𝑚
Ternyata L0 < Lp maka Mnx = Mpx = zx.Fy = 0 x P = 0 kg/cm
= o kg/m

V PERENCAN LANTAI
5.1. Plat Lantai
Dipakai lpat bondex tebal 0,75 mm, dan panjang menerus span 3,25 m tanpa
penyanggamaka dari tabel bentang didapat : tebal plat : 13 cm Tulangan negatif : 3,82
cm2 /m
Direncanakan memakai tulangan 10 mm
As = 2
4
1
D n =
785,0
82,3 2
cm
= 4,83 tulangan 5 tulangan
= 2
10
4
1

= 78,5 mm2
= 0,785 cm2
Jarak antar tulangan per meter :
5
100cm
= 20 cm
Dipasang tulangan negatif : 10 – 200
5.2. Perhitungan Balok Lantai
Direncanakan menggunakan profil WF 250 x 250 x 11 x 11
Ag = 82,06 cm2 q = 64,4 kg/m Zx = 781 cm3
Ix = 8790 cm4 ix = 10,3 cm Zy = 356 cm3
Iy = 2940 cm4 iy = 5,98 cm r = 1,6 cm
1. Pembebanan
a. Beban Mati
- Berat profil = 64,4 kg/m
- Berat plat bondex = 10,1 kg/m2. 3,25 m = 32,825 kg/m
- Berat beton bertulang = 0,13 . 3,25 . 2400 = 1014 kg/m
- Berat spesi (2 cm) = 0,02 . 2100 . 3,25 = 341,25 kg/m
- Berat tegel (2 cm) = 0,02 . 2400 . 3,25 = 156 kg/m
qD = 1608,478 kg/m
WF.250.250.11.11

b. Beban Hidup
Untuk lantai gedung qL = 400 . 3.25 = 1300 kg/m
c. Kombinasi Pembebanan
qu = 1,2qD + 1,6qL
= 1,2 . 1609 + 1,6 . 1300
= 4010, 8 kg/m
Mu = 1/8.q.L2 = 1/8.4010,8 . 5² = 12.533.75 Kg
Vu = 58,4010
2
1
Lq
2
1
u  = 10.027 kg
2. Kontrol Lendutan Profil
3. Kontrol Kuat Geser
27,17
11
190

tw
h
fytw
h 1100
 Plastis !
AwfyVn ..6,0
57,69
250
11001100

fy
350.3119.1,0.2500.6,0  kg
VnVu 
215.28350.31.9,0027.10  kg (Ok !)
  35,1400.
879010.2
13001609
384
5
384
5 4
6
4
max 




 L
IxE
q
y
cm39,1
360
500
360
L
y 
    190161122442  rtfdh

VI PERENCANAAN RANGKA ATAP
1. Perhitungan Gaya Dalam
Data – Data Konstruksi
 Sudut rangka atap = 25 o
 Bentang rangka atap = 28 m
 Jarak horizontal gording = 1,626 m
 Jarak miring gording = 1,7 m
 Jarak kuda – kuda = 4 m
 Mutu baja = 41
 Fu = 4100 kg/cm2
 Fy = 2500 kg/cm2
 Modulus Elastisitas Baja = 2.106 kg/cm2
Beban Mati (D)
 Berat Asbes
  04,17,141,15,2
28

= 90,007 kg
 Berat Gording 7,143,9  = 64,32 kg
= 164,327 kg
 Berat alat penyambung (10 %) = 16,43 kg
= 180,757kg
 Berat rangka atap
 
4,20
63,128,1032,11 
= 185,33 kg
= 366,1 kg
 Berat tambahan (10 %) = 36,61 kg
pD 1 = 402,71 kg
pD 2 =
    71,402
7,1
31,15,07,15,0


= 356,52 kg
pD 3 = 71,402
7,1
31,1
 = 310 kg

Beban Hidup
 Beban hidup Terbagi Rata :
    4,2625.8,0408,040  q kg/m2 > 20 kg/m2
Menurut peraturan pembebanan dipakai 20 kg/m2
pL 1 7,12520  = 340 kg
pL 2 =
    340
7,1
31,15,07,15,0


= 301 kg
pL 3 = 340
7,1
31,1
 = 262 kg
 Beban Hidup Terpusat
pL = 100 kg
 Beban Kombinasi
pU = 1,2 pD + 1,6 pL
= 1,2 (402,71) + 1,6 (340)
= 1.027,25 kg

RbRa
18
19
29
23
22
39
2827
49
3332
36
37
51
53
43
55
42
47
46
57
56
54
44
45
52
40
41
50
34
35
48
313026
38
25
21
20
24
17
16
141413121110987654321
p 1
p 1
p 1
p 1
p 1
p 1
p 1
p 1
p 2 p 2
p 3
p 3
p 3 p 3
p 3
p 3
No. Batang
Batang Tarik
(kg)
Batang Tekan
(kg) No. Batang
Batang Tarik
(kg)
Batang Tekan
(kg)
1 20529,86 31 -2436,11
2 19289,92 32 -2436,11
3 17578,39 33 2628,06
4 15892,32 34 2749,32
5 14600,76 35 -2806,18
6 13327,1 36 -2806,18
7 11959,7 37 2749,32
8 11925,31 38 -20090,23
9 11959,7 39 -20090,23
10 13327,1 40 3063,78
11 14600,76 41 -3377,45
12 15892,32 42 -3377,45
13 17578,39 43 3063,78
14 19289,92 44 3633,04
15 20529,86 45 36,57
16 -21484,24 46 36,57
17 -932,14 47 3633,04
18 -932,14 48 -18354,75
19 -21484,24 49 -18354,75
20 1511,66 50 -16600,14
21 -1473,31 51 -16600,14
22 -1473,31 52 -15239,64
23 1511,66 53 -15239,64
24 -21488,64 54 -13971,57
25 2225,23 55 -13971,57
26 -2033,74 56 -11404,23
27 -2033,74 57 -11404,23
28 2225,23 58
29 -21488,64 59
30 2628,06 60

9,0
5,13
36,1
11 
L
X
2. Perencanaan Profil
1. Batang Tarik
a. Direncanakan menggunakan profil 45 x 45 x 7
B = 45 mm q = 4,6 kg/m in = 0,87 cm
D = 7 mm x = 1,36 cm Ix = Iy = 10,4 cm4
ix = iy = 1,83 cm
Beban tarik maksimal, Pu maks = 20.529,86 kg
Panjang Batang 1,63 m
 baut = 7 mm (Bor)
 lubang = 7 + 1,6 = 8,6 mm (plong)
Tebal plat = 1 cm.
b. Kontrol kelangsingan
Batang dobel ix = iy = 1,33 cm
Batang Tunggal i min = in = 0,87 cm
24056,122
33,1
163
min

i
Lk
 (ok !)
c. Kontrol batang tarik
1. Batas Leleh
Pu = Agfy..
= 0,9x2500x(5,86x2)= 26.370 kg > 20.529,86 (Ok !)
2. Batas Putus
Pu = Aefu..
An =       53,1027,085,086,527,085,0 Ag cm2
U =
Pu = 0,75x4100 x10,53x0,9 = 29.141,78 kg >20.529,86 kg (Ok !)

3. Kontrol Block Shear
9,18245,97,05,13 Agv cm2
66,2233,17,09,1 Agt cm2
  482,137,086,05,42  AgvAnv cm2
  058,27,086,05,02  AgtAnt cm2
AntfuAnvfu ...6,0 
058,24100482.1341006,0 
8,437.872,165.33 
Jadi  AgtfyAnvfuRn ...6,0  
 66,22500482,1341006,075,0 
86,529.2079,861.29  (Ok !)
2. Batang Tekan
Direncanakan menggunakan profil 90 x 90 x 11
b = 90 mm q = 14,7 kg/m ix = iy = 2,72 cm
d = 11 mm x = 2,62 cm i min = 1,75 cm
Ix = Iy = 138 cm4
Kontrol Profil
24014,97
75,1
170
min
max 
i
Lk
 (Ok !)
09,1
10.2
250014,97
6
max




E
fy
c
65,1
09,167,06,1
43,1
.67,06,1
43,1





c

5,361.28
65,1
2500
7,18. 

fy
AgN kg
NnNu 
5,361.2885,064,488.21 
27,107.2464,488.21  (Ok !)

VII. PEMBEBANAN STRUKTUR UTAMA
8.1. Pembebanan
1. Beban Atap
Beban Mati
Berat Asbes
  04,17,141,15,2
28

= 90,007 kg
Berat Gording 7,143,9  = 63,24 kg
= 153,25 kg
Berat alat penyambung (10 %) = 15,32 kg
= 168,57 kg
Berat rangka atap
 
4,20
63,128,1032,11 
= 185,78 kg
= 354,35 kg
Berat tambahan (10 %) = 35,435 kg
pD 1 = 389,785 kg
pD 2 =
    785,389
7,1
31,15,07,15,0


= 345,07 kg
pD 3 = 785.389
7,1
31,1
 = 300 kg
Beban Hidup
- Beba Hidup Terbagi rata
    4,2625.8,0408,040  q kg/m2
> 20 kg/m2
Menurut peraturan pembebanan dipakai 20 kg/m2
pL 1 7,12520  = 340 kg
pL 2 =
    340
7,1
31,15,07,15,0


= 301 kg
pL 3 = 340
7,1
31,1
 = 262 kg
- Beban Hidup terpusat
pL = 100 kg
Pu = 1,2 qD + 1,4 qL = 1,2(408,9 + 1,6 ( 340 ) = 1.034 kg

2. Beban angin ( gudang tertutup sebagian )
W = 25 kg/m2
Beban Tekan Atap = -0,8 x 25 x 8 = - 160 kg/m
Beban Sedot Atap = -0,4 x 25 x 8 = -80 kg/m
Beban Tiup Kolom = -0,9 x 25 x 8 = -180 kg/m
Beban Sedot Kolom = -0,4 x 25 x 8 = -80 kg/m
3. Beban akibat pelat lantai,kolom memanjang dan melintang
Balok Melintang : 400 x 200 x 12 x 14
Balok Memanjang : 700 x 200 x 12 x 14
Balok Anak :250 x 250 x 11 x 11
Beban Mati
Bondex = 10,1 kg/m2
Beton = 312 kg/m2
Finishing = 153 kg/m2
qD = 475,1 kg/m2
Beban Hidup = 400 kg/m2 ( untuk gudang )
Beban akibat pelat lantai, kolom memanjang dan melintang
pU = 1,2 pD + 1,6 pL
= 1,2 (475,1) + 1,6 (400)
= 1210,12 kg
Mu = 1/8. q . L2 = 1/8. 1210,12 . L2 = 2.420 kg
Beban P1
Beban Mati
Berat pelat 475,1 x 3,25 x 8 = 12.352,6 kg
Balok Induk melintang 63,24 x 3,25 = 205,53 kg
Balok Anak 64,4 x 8 = 515,2 kg
pD 1 = 13.073,33 kg
Beban Hidup
pL 1 = 0,8 x (400 x 3,25 x 8) = 8320 kg

Beban P2
Beban Mati
Berat pelat 475,1 x 3,25 x 8 = 12.352,6 kg
Balok Induk memanjang 63,24x 8 = 505,92 kg
pD 2 = 13.064,05 kg
Beban Hidup
pL 2 = 0,8 x (400 x 3,25 x 8) = 8320 kg
Beban P3
Beban Mati
Berat Pelat 475,1 x 1,625 x 8 = 61.764,3 kg
Balok Induk memanjang 63,24 x 8 = 505,92 kg
Berat Dinding200 x 8 x 4 = 6400 kg
pD 3 = 68.772,985 kg
Beban Hidup
pL 3 = 0,8 x (400 x 1,625 x 8) = 5200 kg
Beban P5
Beban Mati
Berat Pelat 475,1 x 4 x 8 = 15.203,2 kg
Balok Induk melintang 63,24 x 4 = 252,96 kg
Balok Anak 64,4 x 8 = 515,2 kg
pD 5 = 15.971,36 kg
Beban Hidup
pL 5 = 0,8 x (400 x 4 x 8) = 10.240 kg
Beban P4
Beban Mati
Berat Pelat 475,1 x 3,25 x 4 = 6176,3 kg
Balok Induk melintang 63,24 x 4 = 252,96 kg
pD 5 = 6.634,79 kg
Beban Hidup
pL 4 = 0,8 x (400 x 4 x 4) = 5.120 kg

Beban portal Melintang
 P 1 : pD 1 = 13.073,33 kg
pL 1 = 8.320 kg
 P 2 : pD 2 = 13.064,05 kg
pL 2 = 8.320 kg
 P 3 : pD 3 = 68.772,985kg
pL 3 = 5.200 kg
 P 5 : pD 5 = 15.971,36 kg
pL 5 = 10.240 kg
Beban – beban Portal memanjang
 P 2 : pD 2 = 13.064,05 kg
pL 2 = 8.320 kg
 P 4 : pD 4 = 6.634,79 kg
pL 4 = 5.120 kg
4. Beban Gempa
Data gempa :
 Zona gempa III
 Tanah lunak
 K = 4
 I = 10
Perhitungan gaya gempa
a. Beban Lantai ( W 1 )
Beban Mati
Berat Pelat 475,1 x 28 x 8 = 106.422,4 kg
Balok induk memanjang 63,24 x 8 x 4= 2.023,68 kg
Balok induk melintang 63,24 x 28 = 1.770,71 kg
Berat dinding 200 x 6 x 4 = 4800 kg
Kolom :* 101,5 x 6 x 2 = 1.218 kg
* 101,5 x 6 x ½ x 2 = 609 kg
= 121.643,79kg

Beban Hidup
Balok + Plat memanjang = 2 x PL1 + 2 x PL2 + 2 x PL 3 + PL 5
= ( 2 x8.320) + ( 2 x8.320) + ( 2 x 5.200 ) + (10.240)
= 53.920 kg
Total Beban lantai ( W1 ) = 121.643,79 + 53.920
= 175.563,79 kg
b. Beban Lantai ( W2)
Beban Mati
Rangka atap, dll = 408,9 kg
Kolom 102 x 2 x 2 = 408 kg
Dinding 200 x 2 x 6 x 2 = 4800 kg
= 5.616,9 kg
Beban Hidup
0,8 x 20 x 28 x 8 = 3.584 kg
Total Beban Atap ( W2 ) = 5.616,9 + 3.584
= 9200,9 kg
Berat Total W t= W1 + W2 = 175.563,79 + 9200,9 = 184.764,69 kg
c. Gaya gempa
T = 0,085 x H ¾
= 0,085 x 9 ¾
= 0,44
Tanah Lunak : c = 0,1 ; k = 4 ; I = 1
V = C . I . k . Wt = 0,05 x 1 x 4 x 184.764,69 = 36.952,938 kg
Gaya Gempa =
hiWi
hiWi
.
.

Untuk lantai = W1 x h1 = 175.563,79 x 6 = 1053.382,74 kgm
Untuk Atap = W2 x h2 = 9200,9 x 9 = 82.808,1 kgm
hiWi. = 1136.190,84 kgm
79,069.470938,952.36
1,808.82
74,382.1053
.
.
1 

 V
hiWi
hiWi
F kg
212,693.2938,952.36
84,190.1136
1,808.82
.
.
2 

 V
hiWi
hiWi
F kg

0.00
6.00
12.00
15.00
p3p p3pp p1 p1p1p2 p2p5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
18
19
26
22
23
38
27
28
46
32
33
52
36
37
57
42
43
64
61
50
51
65
56
60
63
59
54
55
66
48
62
49
44
45
58
53
40
41
47
34
39
30
24
25
31
20
21
29
35
p1
p1
p1
p1
p1
p1
p2
p3
p3
p3p3
p3
p3
p2
p1
p1
p1
p1
p1
p1
5. Gambar Beban akibat gempa.
2.693,212 kg 25
470.069,79kg
+0,00
+600
+1200
+1500
700 700 700 700
8.2. Kombinasi Pembebanan
1. Beban Mati + Beban Hidup ( 1,2 D + 1,6 L)
pD 1 = 13.073,33 kg
pL 1 = 8.320 kg
pD 2 = 13.064,05 kg

pL 2 = 8.320 kg
pD 3 = 68.772,985kg
pL 3 = 5.200 kg
pD 5 = 15.971,36 kg
pL 5 = 10.240 kg
2. Beban Mati + Beban Hidup ( 1,2 D + L + 0,8 w)
3. Beban Mati + Beban Hidup + Beban Gempa ( 1,2 D + L + E )
0.00
6.00
q= 100 kg / m
q=50 kg / m
q= 112,5 kg / m
q= 50 kg / m
0.00
6.00
12.00
15.00
2.693,212
470.069,79

VIII KONTROL DIMENSI
9.1. Kontrol Dimensi Balok
Dari output SAP 2000 diperoleh :
1. Pada Frame 7:
Mmax = 25.237,81 kg
Dmax = 12.269,52 kg
Perencanaan Profil dipakai WF 500 x 200 x 9 x 14 , dengan data – data :
2. Kontrol Lendutan
22,2
360
800
360

L
y
 
900.4110.248
108400.6142.10
900.4110.2
1085,79
.
384
5
..48
.
.
.
.
384
5
6
63
6
6434






IxE
LP
IxE
Lq
y
22,216,21,205,0 
22,216,21,205,0  OK
1. Pada Frame 8
Mmax = 22.213,95 kg
Dmax = 10.462,78 kg
p 1
87
4,00 4,00
A = 101,3 cm3
q = 79,5 kg
d = 500 mm
h = 500 – 2(14 +
20)
= 432 mm
tw = 9 mm
tf = 14 mm
bf = 200 mm
r = 20 mm
ix = 20,3 cm
iy = 4,27 cm
Ix = 41.900 cm4
Iy = 1.840 cm4
Sx = 1.836 cm3
Zx = 1.690 cm3

3. Kontrol Kuat geser
Vu1 = 12.269,52 kg Vu2 = 10.462,78 kg
48
9
432

tw
h
p
tw
h
 Penampang Kompak (Plastis)
57,69
250
11001100

fy
p
Vn = 0,6 x fy x Aw
= 0,6 x 2500 x 0,7 x 50
= 52.500 kg
250.47500.529,0 Vn kg > 12.269,52 kg
> 10.462,78 kg OK
4. Kontrol Local Buckling
Sayap : 143,7
14.2
200
.2

tf
bf
75,10
250
170170

fy
Penampang kompak
Badang
Mn = Mp = Zx x fy = 1690 x 2500 = 4.225.000 kgcm = 42.250 kgm
025.38250.429,0 Mn > 25.237,81 kgm
> 22.213,94 kgm OK
fytf
bf 170
.2

48
9
432

tw
h
25,100
250
16801680

fy
fytw
h 1680


9.2. Kontrol Dimensi Kolom
Perencanaan Memakai Profil WF : 350 x 250 x 9 x 14
Dari Hasil SAP 2000, diperoleh :
Ix = 21.700 cm4
Iy = 3.650 cm4
Zx = 1.360 cm3
Zy = 444 cm3
ix = 14,6 cm
iy = 6 cm
A = 101,5 cm2
q = 79,9 kg/m
Sx = 1.280 cm3
Sy = 292 cm3
d = 350 mm
h = 282 mm
b = 250 mm
tf = 14 mm
tw = 9 mm
r = 20 mm
3. Akibat beban Grafitasi (combo 1 )
Mmax = 1.848 kgm
Dmax = 544,24 kg
Nmax = 40.156,57 kg
2. Akibat beban Lateral (combo 3 )
Mmax = 15.683 kgm
Dmax = 6.169,12 kg
Nmax = 31.128,14 kg

5. Kontrol tekuk untuk kolom 1
a. Arah X
LbIb
bawahlcbawahIcatasLcatasIc
LbIb
LcIc
GA
/
./../.
/
/ 




63.1
700/900.41
600/700.28400/700.28



1BG (jepit)
Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcx = 1,4
Lkx = L x Kcx = 600 x 1,4 = 700 cm
95,47
6,14
700

ix
Lkx
x
539,0
10.2
250
14,3
95,47
5

E
fyx
c



29,0
877,0
658,0 22



c
bs
c

GA = bs x GA = 0,29 x 1,63 =0,48
GB = 0,344
Dari nomogram didapatkan kcx = 1,14
Maka : Lkx = 1,14 x 600 = 570 cm
04,39
6,14
5701 x
439,0
10.2
25004,39
5


cx
b. Arah Y
LbIb
LbIb
LcIc
GA
/
./../.
/
/ 




25,6
700/840.1
500/650.3400/650.3



1BG (jepit)
Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcy = 1,77
Lky = L x Kcy = 500 x 1,77 = 885 cm

5,147
6
885

iy
Lky
y
66,1
10.2
250
14,3
5,147
5

E
fyy
c



99,0
877,0
658,0 22



c
bs
c

GA = bs x GA = 0,99 x 6,25 = 6,19
GB = 0,99
Dari nomogram didapatkan kcy = 1,74
Maka : Lkx = 1,74 x 500 = 870 cm
145
6
8701 y
63,1
10.2
250145
5


cy
cycx   = arah y menentukan
6. Kontrol tekuk untuk kolom 2
a. Arah X
LbIb
LbIb
LcIc
GA
/
./../.
/
/ 




46,0
800/900.41650/900.41
400/700.28



1BG (jepit)
Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcx = 1,22
Lkx = L x Kcx = 600 x 1,22 = 610 cm
78,41
6,14
610

ix
Lkx
x
47,0
10.2
250
14,3
78,41
5

E
fyx
c



23,0
877,0
658,0 22



c
bs
c

GA = bs x GA = 0,23 x 0,46 = 0,11
GB = 0,23
Dari nomogram didapatkan kcx = 1,05

Maka : Lkx = 1,05 x 600 = 525 cm
96,35
6,14
5252 x
4,0
10.2
25096,35
5


cx
b. Arah Y
LbIb
LbIb
LcIc
GA
/
./../.
/
/ 




42,1
800/840.1650/840.1
500/650.3



1BG (jepit)
Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcy = 1,37
Lky = L x Kcy = 600 x 1,37 = 685 cm
17,114
6
685

iy
Lky
y
28,1
10.2
250
14,3
17,114
5

E
fyy
c



94,0
877,0
658,0 22



c
bs
c

GA = bs x GA = 0,94 x 1,42 = 1,34
GB = 0,94
Dari nomogram didapatkan kcy = 1,35
Maka : Lkx = 1,35 x 600 = 675 cm
5,112
6
6752 y
27,1
10.2
2505,112
5


cy
cycx   = arah y menentukan
Dari dua kolom tersebut maka cy pada kolom 1 lebih menentukan karena lebih besar dari
pada cy pada kolom 2, sehingga 63,1cy
maka : 7,0cys  

136,1  ( tekuk elastis )
sehingga : s .76,1
4,2
9,719.105
4,2
25005,101.




fyAg
Pn kg
3,0
9,719.10585,0
14,128.31
9,719.105
14,128.31





Pn
Pu
1
9
8







Mny
Muy
Mnx
Mux
Pn
Pu

Akibat combo 1 Akibat combo 3
Mnty1 = 1.848 kgm Mlty 1 = 15.162,53 kgm
Mnty 2= 872,,37 kgm Mlty 2 = 15.683,05 kgm
Pu = 40.156,75 kg Pu = 31.128,14 kg
7. Menentukan Muy
Untuk elemen bergoyang : MltysyMntybMuy ..  
Pada Kolom 1 Ncrby = 14,196.95
145
10.25,10114,3..
2
62
2
2



y
EAg


kg
Pada Kolom 2 Ncrby = 58,303.158
5,112
10.25,10114,3..
2
62
2
2



y
EAg


kg
Akibat beban 1
Cm = 1
1
1











Ncrby
Nu
Cm
by
39,1
214,196.95258,303.158
297,088.31257,156.40
1
1












Akibat Beban 3
1
1











Ncrby
Nu
Cm
by Cm = 1
32,1
214,196.95258,303.158
279,054.30214,128.31
1
1











26,583.2253,162.1532,1848.139,1 Muy kgm = 2.258.326 kgcm
8. Menentukan Mnx
a. Kontrol Local Bucling
Pelat sayap : 929,2
28
250
2

tf
bf
75,10
250
170170

fy
Pelat badan : 33,31
9
282

tw
h
Penampang Kompak
Mn = Mp = Zx x Fy = 1360 x 2500 = 3.400.000 kgcm
kgcm
b. Kontrol Lateral Bucling
Lb = 500 cm ; Lp = 298,682 ; Lr = 936,253
Lp < Lb < Lr Bentang menengah
fytf
bf 170
2

fytw
h 1680

25,106
250
16801680

fy
326.258.2000.060.3000.400.39,0 Mn

  Mp
LpLr
LbLr
MrMpMrCbMnx 








Ma = 15.683,05 – (1/4 x 5 x 6.169,12) = 7.971,65
kgm
Mb = 15.683,05 – (1/2 x 5 x 6.169,12) = 260,25
kgm
Mc = 15.683,05 – (3/4 x 5 x 6.169,12) = 7.451,15
kgm
McMbMaM
M
Cb
343max5,2
max5,12


       15,451.7325,260465,971.7305,683.155,2
05,683.155,12


Cb
3,226,2 
Mr = Sx (fy – fr) = 1280 (2500 – 700) = 2.304.000 kgcm
My = Sx . fy = 1280 x 2500 = 3.200.000 kgcm
Mp = Zx . fy = 1360 x 2500 = 3.400.000 kgcm
1,5 My = 4.800.000 kgcm > Mp
  








LpLr
LbLr
MrMpMrCbMnx
  








682,298253,936
500253,936
000.304.2000.400.3000.304.226,2
Mp 83,200.679.6
Mny = Mp = 3.400.000 kgcm
c. Kontrol Interaksi Momen lentur
1
9
8







Mny
Muy
Mnx
Mux
Pn
Pu

1996.0
000.400.39,0
4,499.255.2
0
9
8
9,719.105
14,128.31









OK

IX. PERENCANAAN SAMBUNGAN
9.1 Sambungan No 5 (sambungan Kuda-kuda)
1. Kekuatan baut tipe tumpu untuk batang tarik
Kuat geser AbfuRn .2.5,075,0 
 
kg399,183.1
7,0.
4
1241005,075,0 2

 
Kuat tumpu futpdRn  4,275,0
kg166.5
410016,14,275,0


1
2
3
4
6
5

2. Kekuatan baut tipe tumpu untuk batang tekan
Kuat geser AbfuRn  25,075,0
 
kg654,182.6
6,1
4
1241005,075,0 2

 
kg808.11
410016,14,275,0


3. Banyaknya baut
Batang tekan : n = 2 (baut minimum)
Pu < Rn
1027,25kg < 6182,654 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
654,6182
1027,25
= 0,45  1 buah
Batang tarik : n = 2 (baut minimum)
Pu < Rn
1034,68 kg < 6182,654 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
399,183.1
1027,25
= 1,23  2 buah
4. Kontrol Pelat simpul
Gaya – gaya yang bekerja :
Gaya Normal ( Nu ) = -S 54 sin 51 0 + S 44 sin 210
= - 13.971,57 sin 510 + 3.633,04 sin21 0
= 9.707,78 kg (tekan)
Gaya geser ( Vu ) = S60 + S56 cos 21 0 – S65 cos 51 0
= 2436 + 3.633,04 cos 21 0 – 13.971,57 cos 51 0
= 5.173,45 kg (tekan)
AgfyNn ..9,01 
  kg350.1923,424009,0 
AnfuNn ..75,02 
  kg5,800.2325,0186,03,4410075,0 
  26,075,0  fuAnVn

  kg3,280.142410087,36,075,0 
Persamaan Interaksi
1
22












Nn
Nu
Vn
Vu

138,0
350.19
78,707.9
3,280.14
45,173.5
22










9.2 SAMBUNGAN No. 6 ( Sambungan Kuda – kuda )
 
kg399,183.1
7,0.
4
1241005,075,0 2

 
kg166.5
410016,14,275,0


 
kg654,182.6
6,1
4
1241005,075,0 2

 

kg808.11
410016,14,275,0


3. Banyaknya baut
Batang tekan : n = 2 (baut minimum)
Pu < Rn
1027,25 kg < 6182,654 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
654,6182
1027,25
= 0,45  1 buah
Batang tarik : n = 2 (baut minimum)
Pu < Rn
1034,68 kg < 6182,654 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
399,183.1
1027,25
= 1,23  2 buah
Gaya Normal : Nu = S6 – S7 – S44 cos 68 0
= 13.327 – 11.959 – 3.633,04 cos 38 0
= 69,33 kg (tekan)
Gaya geser Vu = S23 sin 68 0 – S41
= 3.633,04 sin 68 0 – 11959
= 14,28 kg (tekan)
AgfyNn ..9,01 
  kg350.1923,424009,0  (menentukan)
AnfuNn ..75,02 
  kg5,800.2325,0186,03,4370075,0 
  26,075,0  fuAnVn
  kg3,280.142370087,36,075,0 
Persamaan Interaksi

1
22












Nn
Nu
Vn
Vu

1000138,0
350.19
33,69
3,280.14
28,14
22










9.3 SAMBUNGAN No. 4 ( Sambungan Kuda-Kuda )
 
kg399,183.1
7,0.
4
1237005,075,0 2

 
kg166.5
410016,14,275,0


25o

 
kg654,182.6
6,1
4
1241005,075,0 2

 
kg808.11
410016,14,275,0


3. Banyaknya baut
Batang tekan : n = 4
Pu < Rn
1027,25 kg <6182,654kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
654,6182
1027,25
= 0,45  1 buah
Batang tarik : n = 4
Pu < Rn
1027,25 kg < 4037,067.1 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
399,183.1
1027,25
= 1,23  1 buah
Gaya Normal ( Nu ) = S1 – S16 cos 25 0
= 20.529,86 – 21.484,24 cos 25 0
= -15,62 kg (tarik)
Gaya geser ( Vu ) = S16 sin25 0
= 21.484,24 sin 25 0
= 6.281,38 kg (tekan)
AgfyNn ..9,01 
  kg350.1923,424009,0 

Pu
3 Ø12
4 Ø32
6 Ø26
2 Ø12
6 Ø26 Mu
4 Ø32
WF 500x200x9x14
Kolom WF 350x250x9x14
AnfuNn ..75,02 
  kg5,800.2325,0186,03,4410075,0 
  26,075,0  fuAnVn
  kg3,280.142410087,36,075,0 
Persamaan Interaksi
1
22












Nn
Nu
Vn
Vu

119,0
350.19
62,15
3,280.14
38,281.6
22










Sampai disinih…
9.4 SAMBUNGAN No. 2 ( Balok dengan Kolom )
Pu = Pu Rangka Atap + Pu Balok Lantai+ Pu Kolom + Pu Beban akibat pelat lantai
= 1.027,25 kg + 4010, 8 kg + 3228,2 kg + 1.210,12 kg
= 9476.36 kg
Mu = Mu Rangka Atap + Mu Balok Lantai +Mu Kolom + Mu Beban akibat pelat
lantai
= 1564 kg + 1253,75 kg + 2677,5 kg + 1.240 kg

= 6734,75 kg
1. Sambungan antara badan balok dan flens kolom
Direncanakan :
- Profil ╨ 50x50x5
-  baut 12 mm
Sambungan pada badan balok
Kuat geser Ø Rn = 0,75 . 0,5 . fu . 2 Ab
= 0,75 . 0,5 . 4100 . 2 . 1,130
= 3474,75 kg
Kuat tumpu Ø Rn = 0,75 . 2,4 . db . tp . fu
= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,9 . 4100
= 7970,4 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
75,3474
9476,36
= 1,98 2buah
Sambungan pada flens kolom
Kuat geser Ø Rn = 0,75 . 0,5 . fu . Ab
= 0,75 . 0,5 . 4100 . 1,1304
= 1737,99 kg
= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,5 . 4100
= 4428kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
1739,99
9476,36
= 3,69  4 buah
Kontrol kekuatan siku penyambung
Anv = ( L – n.d1 ) . tL d1 = 12 + 1,5 = 13,5 mm
= ( 10 – ( 2 . 1,35 ) ) . 0,5
= 3,65 cm2

50
50
44
44
14
b
a
306
W
2 Ø Pn = 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . fu . Anv )
= 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . 4100 . 3,65 )
2 Ø Pn = 12.121,65 kg > Pu = 9476,36 kg…..Ok
2. Sambungan antara flens kolom dan profil T
a = 50 mm
b = 44 mm
2T =
db
Mu
=
4,0
6734,75
= 16836,9 kg
T = 8418,45 kg
a  1,25 . b  50 mm  55 mm
a’ = a +
2
d
= 50 +
2
32
= 66 mm
b’ = b -
2
d
= 44 -
2
32
= 28 mm
 =
W
dW '
=
200
1,5)(32.2200 
= 0,66
Kekuatan baut pada flens profil T
Ø.Rn = 0,75 . 0,75 . fub . Ab . n
= 0,75 . 0,75 . 4100 . ( ¼ .  . 3,22 ) . 2
= 33459,84 kg
 = 












b'
a'
.1
T
B
= 












28
66
.1
8418,45
33459,84
= 1,62 > 1,00
 = 





 

 1
.
1
= 





 948,01
1
.
66,0
1
= 27,62 > 1,00

dipakai  = 1,00
Prying force Q = 











 '
'
.
.1
.
.
a
b
T


= 











 66
28
.
0,66.1,001
0,66.1,00
8418,45.
= 3567,86 kg
T + Q  Ø.Rn
8418,45 + 3567,86 = 11986,31 kg  33459,84 kg…..Ok
Kontrol tebal flens profil T
α.δ)φ.W.fy.(1
4.T.b'
tf


0,66).1(1.2400.40.0,9
2,8.8418,45.4
tf


2,3 cm  1,82 cm…..Ok
3. Sambungan pada badan profil T
= 0,75 . 0,5 . 4100 . 1,1304
= 1737,99kg
= 0,75 . 2,4 . 2,6 . 1,3 . 4100
= 24944,4 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
99,1737
9476,36
= 5,45  6 buah
4. Kekuatan profil T
Ag . 0,9 . fy  2T
W . tw . 0,9 . fy  2T
40 . 1,5 . 0,9 . 2400  16836,9 kg

202 14
44
44
50
5778
110
45
200
50
45
5757
249
50
50
25
25
100
Mu
4 Ø32
6 Ø26
2 Ø12
Pu Pu
3 Ø12
Mu
WF 500x200x9x14
Kolom WF 350x250x9x14
129600 kg  16836,9 kg……Ok
An . 0,75 . fu  2T
( Ag -  d’ tw ) . 0,75 . fu  2T
( 20.1,5 – 2.(2,6+0,15).1,5 ) . 0,75 . 4100  16836,9 kg
66881,25 kg  16836,9 kg……Ok
9.5 SAMBUNGAN No. 3 ( Balok dengan Balok )
Pu = Pu Balok Lantai+ Pu Beban akibat pelat lantai
= 4010,8 kg + 1.210,12 kg
= 5220,92 kg
Mu = Pu Balok Lantai + Pu Beban akibat pelat lantai
= 1253,75 kg + 1.240 kg
= 2493,75 kg
1. Sambungan antara badan balok dan flens kolom
Direncanakan :
- Profil ╨ 50x50x5
-  baut 12 mm
Sambungan pada badan balok
Kuat geser Ø Rn = 0,75 . 0,5 . fu . 2 Ab

= 0,75 . 0,5 . 4100 . 2 . 1,1304
= 3475,98 kg
= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,9 . 4100
= 7970,4 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
98,3475
5220,92
= 1,50  2 buah
Sambungan pada flens kolom
= 0,75 . 0,5 . 4100 . 1,1304
= 1737,99 kg
= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,5 . 4100
= 4428 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
1737,99
5220,92
= 2,99  3 buah
Kontrol kekuatan siku penyambung
Anv = ( L – n.d1 ) . tL d1 = 12 + 1,5 = 13,5 mm
= ( 10 – ( 2 . 1,35 ) ) . 0,5
= 3,65 cm2
2 Ø Pn = 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . fu . Anv )
= 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . 4100 . 3,65 )
2 Ø Pn = 12121,65 kg > Pu = 5220,92 kg…..Ok

72
70
18
70 b
72 a
456
W
2. Sambungan antara flens kolom dan profil T
a = 72 mm
b = 70 mm
2T =
db
Mu
=
4,0
2493,75
= 6234,375 kg
T = 3117,1875 kg
a  1,25 . b  72 mm  87,50 mm
a’ = a +
2
d
= 72 +
2
32
= 88 mm
b’ = b -
2
d
= 70 -
2
32
= 54 mm
 =
W
dW '
=
200
1,5)(32.2200 
= 0,66
Kekuatan baut pada flens profil T
B = 0,75 . 0,75 . fub . Ab . n
= 0,75 . 0,75 . 4100 . ( ¼ .  . 3,22 ) . 2
= 37077,12 kg
 = 












b'
a'
.1
T
B
= 












54
88
.1
3117,1875
37077,12
= 0,034 < 1,00
 = 





 

 1
.
1
= 





 034,01
034,0
.
66,0
1
= 0,053 < 1,00
dipakai  = 0,053
Prying force Q = 











 '
'
.
.1
.
.
a
b
T


= 











 88
54
.
0,66.0,0531
0,66.0,053
.3117,1875
= 675,89 kg

302
70
72
9480
110
18
200
45
72
70
45
9494
60
25
50
25
100
362
T + Q  Ø.Rn
3117,1875 + 675,89 = 3793,0775 kg  33459,84 kg…..Ok
Kontrol tebal flens propil T
α.δ)φ.W.fy.(1
4.T.b'
tf


0,66).0,053(1.2400.20.0,9
5,4.3117,11875.4
tf


3,4 cm  3,12 cm…..Ok
3. Sambungan pada badan profil T
= 0,75 . 0,5 . 4100 . ( ¼ ..2,62 )
= 6158,8975 kg
= 0,75 . 2,4 . 2,6 . 1,3 . 4100
= 24944,4 kg
Jumlah baut ( n ) =
Rn
Pu

=
8975,6158
31117,1875
= 5,35  6 buah
4. Kekuatan profil T
Ag . 0,9 . fy  2T
W . tw . 0,9 . fy  2T
40 . 1,8 . 0,9 . 2400  6234,375
77760 kg  6234,375 kg……Ok
An . 0,75 . fu  2T
( Ag -  d’ tw ) . 0,75 . fu  2T
( 20.1,8 – 2.(2,6+0,15).1,8 ) . 0,75 . 4100  6234,375

500 mm
100 mm
a2
300 mm
a1
100 mm
b
II
d
III
I
500mm
100mm150mm150mm
100mm
Plat LandasanMu
Pu Kolom WF 350x250x9x14
80257,5 kg  6234,375 kg……Ok
9.6 Perencanaan Pelat Landasan
Pu= Pu Rangka Atap + Pu Balok Lantai + Pu Kolom + Pu Balok tangga + Pu
Beban akibat pelat lantai
= 1027,25 kg + 4010,8 kg + 3228,24kg + 766,63 kg + 110,12 kg
= 9143,04 kg
Mu = Pu Rangka Atap + Pu Balok Lantai + Pu Kolom + Pu Beban akibat pelat
lantai
= 1564 kg + 1253,375 kg + 2677,5 kg +956 kg + 1240 kg
= 7690,875kg
1. Kontrol Pelat Landasan
a. Kuat nominal tumpu beton
Pn = 0,85 . fc’ . A = 0,85 . 200 ( 50 . 50 ) = 425000 kg
Pu < Ø . Pn = 0,6 . 425000 = 255000 kg
9143,04 kg < 255000 kg……OK

b. Tegangan yang diterima Beton
Eksentrisitas
e =
P
M
=
04,9143
76908,75
= 8,6 cm
W = 1/6 B.L2
= 1/6 . 50 . 502 = 20833,33 cm3
33,20833
75,76908
50.50
04,9143

W
M
A
P

= 17,55 + 18,11
 max = 17,55 + 18,11 = 35,66 kg/cm2
 min = 17,55 – 18,11 = - 0,56 kg/cm2
Jadi yang di pakai untuk nilai q = 35,66 kg/cm2
x 1 cm = 35,66 kg/cm
Momen Yang terjadi
Daerah I
Dihitung sebagai pelat kantilever
M = ½ .q . L2 = ½ . 35,66 . 102 = 1783 kg.cm
Daerah II
M =  . q . b2
b
a
=
15
30
= 2 , didapatkan 1 = 0,1 dan 2 = 0,046
MA1 = 1 . q . b1
2 = 0,1 . 35,66 . 152 = 802,35 kg.cm
MA2 = 2 . q . b2
2 = 0,046 . 35,66 . 152 = 369,08 kg.cm
Daerah III
b
a
=
15
10
= 0,67 < ½ plat = 0,6 cm
maka diperhitungkan sebagai plat kantilever
M = ½ .q . L2 = ½ . 35,66. 102 = 1783 kg.cm
Momen terbesar = 1783 kg.cm,
 plat = 2400 kg/cm2

Menghitung Tebal Pelat
t =
fy
Mu.4
=
2400
7.811.4
= 1,724
dipakai t plat = 2 cm
Perhitungan Sambungan Las Kolom dan Pelat Landasan
Dimisalkan :
tebal las = 1 cm
a min ( t = 1,5 mm ) = 6 mm
A = 4x30 + 2x27 + 4x5 + 2x50 = 294 cm2
Sx = b.d +
3
2
d
= 30.27 +
3
272
= 1053 cm3
Akibat geser beban sentris, fv = 2
m31,098kg/c
294
9143,04

A
Pu
Akibat beban momen lentur, fh = 2
kg/cm34,358
1053
7.811

Sx
Mu
f total = 22222
kg/cm561,28134,35821,541  fhfv
.fn = 0,75 x 0,6 x 70 x 70,3 = 2214,45 kg/cm2
te perlu = cm0,175
2214,45
128,561

fn
ftotal

a perlu = cm0,248
0,707
0,175
707,0
.

perlute
a perlu > a min  Jadi dipakai las = a min = 6 mm
Perhitungan Angker

Ldb
Angker
 max = 17,55 + 18,11 = 35,66 kg/cm2
 min = 17,55 – 18,11 = - 0,56 kg/cm2
cm49,22750.
0,5635,66
35,66
L.
σminσmax
σmax




C
e = C – ½ . L = 49,227 – ½ . 50 = 24,227 cm
a = C – 1/3 . C – e = 49,227 – 1/3. 49,227 – 24,227 = 8,59 cm
Y = L – ( 1/3.C + 3,75 ) = 50 – ( 1/3 . 49,227 + 3,75 ) = 29,84 cm
M = 0
kg25271,92
25,07
8,59).04,9143(76908,75).(





y
aPM
ft
As yang di butuhkan :
Asnet =
baut
ft

=
2400.0,7
25271,92
= 15,04 cm2
Bila dipakai  28 mm = 2,8 cm
As = ¼ .  . 2,82 = 6,154 cm2
As net = 0,7 . As = 0,7 . 6,154 = 4,31 cm2
Jumlah baut =
Asnet
Asnet
=
31,4
04,15
= 3,49  4 buah
Perhitungan Panjang Angker
Ldb =
25
240.28..
4
1
.0,02
'
..02,0
2


fc
fyAb
= 590,82mm
0,06.db.fy = 0,06 . 28 . 240 = 403,2 mm  45 cm

Penulangan Kolom Pendek ( Pedestal )
.Pn =  . 0,85 . fc’ . b . d d = 500 – 40 – 19 – 19/2 = 431,5 mm
= 0,6 . 0,85 . 25 . 500 . 431,5
= 2750812,5 N
Beban berfaktor kolom
Pu < .Pn
9143,04 N < 2750812,5 N ….Ok
Untuk kolom pedestal diambil  = 1 %
As = 0,01 . 500 . 431,5 = 2157,5 mm2
Dipakai tulangan. 8 D19 ( As = 2267,08 mm2 )
* Kontrol geser kolom Pu  .Vc,
Pu = 10.070 kg
.Vc = 0,6 . 1/6 . fc .b . d
= 0,6 . 1/6 . 25 .500 . 431,5
= 107875 N
Pu ≤ .Vc, maka perlu tulangan geser
Dipakai geser praktis 10 – 200 mm
* Kontrol penyaluran tulangan
mm228
25
19).240.(0,25
'
)..25,0(

fc
dbfy
Ldb
* Panjang penyaluran dibawah pertemuan kolom dengan pelat pondasi :
Lb = mm272,05240.
25
19.
4.0,02..02,0
2


fy
fc
Ab
Maka dipakai penyaluran tulangan sepanjang 275 mm = 27,5 cm

sampai disinih
11. PERENCANAAN PONDASI
11.1. Menghitung luasan telapak foot plate:
Direncanakan
Pu = 10.070 KG = 10070 Kn
h Pondasi = 500 mm
kedalaman pondasi = 1 m
𝛾 tanah = 18 KN/m³
q tanah ijin = 225
q netto = q tanah ijin – ( h pondasi x 𝛾 beton ) – ( kedalaman pondasi x 𝛾 tanah )
q netto = q tanah ijin – ( h pondasi x 𝛾 beton ) – ( kedalaman pondasi x 𝛾 tanah )
= 225 – (0,5 x 24) – (2 x 18)
= 177 Kn/m²
Menggunakan pondasi foot plate (Lf)
q netto =
𝑃𝑢
𝐿𝑓2
(1 +
6.𝐶
𝐿𝑓
)
177 =
4533,9
𝐿𝑓2
(1 +
6.0,329
𝐿𝑓
)
177 =
4533,9
𝐿𝑓2
𝑥
1,974
𝐿𝑓
177 =
4533,9
𝐿𝑓2
+
5116,06
𝐿𝑓³
x Lf ³
177 Lf ³ = 4533,9 Lf + 5116,06
177 Lf ³ - 4533,9 Lf – 5116,06 = 0
Lf =
4533,9+5116,06
177
Lf = 5,5 m

11.2. Kontrol GeserPada Pondasi
C =
𝑃𝑢
𝑀𝑢
=
4533 ,97
3471 ,8
= 1,30
q max =
𝑃𝑢
𝐿𝑓2 (1 +
6.𝐶
𝐿𝑓
)
=
10.070
5,5²
(1 +
6.1,3
5,5
)
= 149,88 x 2,41 = 361,21 Kn/m²
q netto ≤ q max
177 Kn/m² ≤ 361,21 Kn/m² ........ ok
q1
500 mm q min q max
500 mm
100 mm 100 mm
500 mm
q1 = Tegangan pada jarak d dari muka kolom
q1 = q min +
2,05+0,4+0,525
4,5
( q maks – q min )
= 150,605 + 0,66 ( 361,21 – 150,605 )
= 289,6043 Kn/m2
Vu = 0,5 (q max + q1 ) Lf {
𝐿𝑓
2
− (
𝑏 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚
2
+ 𝑑)}
= 0,5 (361,21 + 289,6043 ) 5,5 {
5,5
2
− (
0,4
2
+ 0,250)}
= 3674,34 Kn
300 mm
300 mm

Vc =
1
6
√𝑓′𝑐 . Lf .d
=
1
6
√41 . 5,5 .250
= 1467382,63 kn
0,75 Vc = 0,75 x 14673
= 11004,75 Kn > Vu = 3674,34 Kn .... ok
11.3. Penulangan Lentur Pondasi
q2 = qmin +
2,05+0,4
4,5
(𝑞 𝑚𝑎𝑘𝑠 − 𝑞 𝑚𝑖𝑛)
= 150,605 + 0,54 x ( 361,21 – 150,605)
= 264,331 Kn/m2
𝑀𝑢
0,8
= 0,85 . f’c . a . b ( d -
𝑎
2
)
7811
0,8
= 0,85 . 41 .a.1000 (525 -
𝑎
2
)
433,975 = 34850 a – 262,5 a
a = 79,7 ≈ 100 mm
Cc – Ts = 0
0,85 . f’c . a . b – As . fy = 0
As =
0,85 𝑥 𝑓′
𝑐 𝑥 𝑎 𝑥 𝑏
𝑓𝑦
=
0,85 𝑥 41 𝑥 79,7 𝑥 1000
250
= 11110,18 𝑚𝑚2
As min = 0,0018 . b.h pondasi
= 0,0018 x 1000 x 500 = 900 mm²
As dipakai = 11110,18 mm²
Dipakai D16 dengan luas A = 100 mm²

jarak (S) =
𝐴 𝑥 1000
𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑘𝑎𝑖
=
100𝑥1000
11110 ,18
= 90,07 𝑚𝑚² ≈ 100 𝑚𝑚²
Dipakai jarak 100 mm²
Tulangan susut
t =
ℎ 𝑝𝑜𝑛𝑑𝑎𝑠𝑖
2
=
500
2
= 250 𝑚𝑚
As susut = 0,0018 x b x t = 450 mm²
dipakai tulangan D13
A =
1
4
𝑥 𝜋 𝑥 13² = 132,73 𝑚𝑚²
S =
𝐴 𝑥 1000
𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖
=
132 ,73 𝑥 1000
450
= 294,95 𝑚𝑚 ~ 300 𝑚𝑚
jadi dipasang tulangan susut = D13 – 300 mm
Hasil dari perhitungan pondasi diatas, selanjutnya dituangkan dalam gambar detail
pondasi seperti gambar berikut ini :

�ݺ�ߣ

240279231 perencanaan-gudang-baja-docx

Recommended

More Related Content

What's hot (20)

240279231 perencanaan-gudang-baja-docx