![贬测产谤颈诲构法の设计 壁：せん断剛性
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（ 各層の変位[ m ] , 累計値[ m ]
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卒論Ppt tanidayousuke
- 1. 鉄骨フレームとスギ板による贬测产谤颈诲构法の提案 ～木材の需要拡大を目指して～ 平成24年10月27日 建築構法研究室 09N1093 谷田洋輔
- 2. 研究背景?目的
- 3. 研究背景 日本の森林状況 (万?) （％） 12,000 100 90 木材自給率は急上昇 10,000 80 But... 木材自給率 70 国産材需要量の変化少なめ 8,000 外材 60 6,000 50 国産材、外材ともに需要が少ない 40 4,000 30 木材全体の需要が少なくなってい る 国産材 20 2,000 今の状況が継続されてしまうと 10 今後も減少が予想されている 森林崩壊の危機 0 0 昭和30 40 50 60 7 17 23 （年） 『日本の木材需要量と木材自給率の推移』 （億?) 50 45 木材を使うことが 40 天然林蓄積 求められている 人工林蓄積 35 森林蓄積量は年々増加 30 25 人工林は過去40年間で4.7倍 20 15 10 5 スギ人工林は人工林全体の45％ 0 昭和41 51 61 平成7 14 19 (年) 『日本の森林蓄積量の推移』
- 4. 研究目的 木材を使う スギの使 用 非木造で建てられている箇所を木造で作る Hybrid構法 鉄骨造において、表面積の多い壁、床といった面部に、スギ板を使 用したHybrid構法のモデルプランを提案?設計し、木材利用の有効 性を示す。 国産材需要の拡大を狙う
- 6. 贬测产谤颈诲构法の设计 設計構成 鉄骨フレーム＋スギ板贬测产谤颈诲构法の设计 ?モデルプラン（平面図、断面図、フレーム図） ?各性能の考え方、計算方法 壁の設計 床の設計 屋根の設計 ?構成の説明 ?構成の説明 ?構成の説明 ?断熱性能の計算 ?断熱性能の計算 ?断熱性能の計算 ?遮音性能の計算 ?たわみ量の計算 ?せん断耐力の計算 ?自重の比較 ?せん断剛性の計算 ?柱の断面比較
- 7. 贬测产谤颈诲构法の设计 モデルプラン（準耐火構造：外壁耐火）ALCパ ネル 5400 5400 1800 1800 1800 2700 2700 1800 1800 1800 400 1800 リビングダイニング 1800 3000 r oom1 r oom2 C =2924 H 室内に“木あらわし”ができる 1800 7604 10800 WC . . エントランス 1800 3000 C =2800 H 1800 ドレッシングルーム 550 1800 バスルーム 780 Model 1F_Plan 1/75 Model Section 1/60
- 8. 贬测产谤颈诲构法の设计 壁の設計 スギ板50mm厚_木ダボ接合 木ダボ（カシ）_d=24mm_L=240mm 準耐火構造（外壁耐火）_モデル：ALCパネル100mm厚 石膏ボード12.5mm厚 間に挟むスギ板がヒートブリッジを軽減さ せる 六角ボルトM-12 ハット形鋼3.2mm厚 今後の課題：縁キョリ
- 9. 贬测产谤颈诲构法の设计 間仕切り 壁 断熱材_ウッドファイバー_75mm 外壁材_ALCパネル（外壁耐火）_100mm 角パイプ75mm×75mm_4mm厚 スギ板30mm厚 間仕切り壁平面 1 / 10 ハット形鋼とフラットバー（50mm×4.5mm）をすみ肉溶接 間仕切り壁接合詳細 1 / 3
- 10. 贬测产谤颈诲构法の设计 コー ナー 挟み込みだと部材数が多くなる 外壁コーナー（挟み込み） 1 / 外壁コーナー（落とし込み） 8 1/8
- 11. 贬测产谤颈诲构法の设计 壁の設計：せん断耐力 モデルプラン 「木ダボ カシφ24mm 、母材スギ、 L1=L2=120mm 」 降伏モード（７）の木ダボ繊維方向の クラックによるせん断降伏が起こる 構造用合板に用いられる釘（CN50）の１面せん断降伏耐力 P P L1 L1 L2 L2 P P 木ダボの耐力は比較的大きい
- 12. 贬测产谤颈诲构法の设计 壁：せん断剛性 3600 1800 1800 514. 2 514. 2 10KN 3000 【壁体のせん断剛性】 木ダボが６本の場合（剛性） ： 2.86×6 ＝ 17.16（KN / mm） 木ダボが6本の場合（変位） ： 0.583mm P P 木ダボが７本の場合（剛性） ： 2.86×7 ＝ 20.02（KN / mm） K1 木ダボが７本の場合（変位） ： 0.500mm P P K2 P P 壁全体での変位 ： 4.832mm 壁全体でのせん断剛性 ： 2.07（KN / mm）
- 13. 贬测产谤颈诲构法の设计 壁：せん断剛性 3600 1800 1800 514. 2 514. 2 3000 10KN （ 0. 500 , 4. 832 ） （ 0. 583 , 4. 332 ） （ 0. 500 , 3. 749 ） （ 0. 583 , 3. 249 ） （ 0. 500 , 2. 666 ） （ 0. 583 , 2. 166 ） （ 0. 500 , 1. 583 ） （ 0. 583 , 1. 083 ） （ 0. 500 , 0. 500 ） （ 0. 000 , 0. 000 ） （ 各層の変位[ m ] , 累計値[ m ] m m ）
- 14. 贬测产谤颈诲构法の设计 壁：せん断剛性 ブレース置 換 δ =4. 5 636. 832 板壁のせん断剛性と等価な軸剛性をもつ、 θ ブレースへと置換 1 6. Δ L 9. 5 468 51 3000 θ 3600
- 15. 贬测产谤颈诲构法の设计 柱の断面比較 向かい合っているハット形鋼はスギ板を介し、ボル トによって一体化させる（多少のズレは生じる） 断面二次モーメントが大きくなり、強度が上がる 断面二次モーメント Ｉ は、部材間のズレを考慮 し、低減率を0,7とすると、（ ただし、t = 3.2mm ） よって、この柱は上記のH鋼の中間程度の能力をもっている。
- 16. 贬测产谤颈诲构法の设计 床の設計 342. 5 75. 5 10 ボルト M10 スギ板 30m × 3 m 100 90 50 30 200 90 76. 9 300 ハイテンションボルト M16 ２階床断面図 1 / 15
- 17. 贬测产谤颈诲构法の设计 床の設計 １階床＋基礎断面図 1 / 15
- 18. 结论?今后の展望
- 19. 贬测产谤颈诲构法の设计 结论?今后の展望 ?向かい合うハット形鋼柱の間にスギ板を挟むことで、板壁が形成 される だけでなく、ヒートブリッジを軽減したり、総合的な柱の断面二 次モーメン ?木ダボによって板壁にはある程度のせん断耐力、せん断剛性を確 トを高めることができた。 保で きることが計算上分かった。 柱、梁を含めた、構造体全体としての挙動がどうなって いくのか検討が必要。 ?安全性を確かめるためには計算だけでは不十分であり、実験が必 要。 未解決な部分は多々あるが、本研究の目的である、鉄骨造に木材（スギ 板）を使う有効性を少しは示せたと言える。
- 20. ご清聴ありがとうございました。