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Test 03b 26.05.2015

Corrado Pecora
Corrado Pecora

Damping

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Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 1 di 11 TEST 3b Acquisitore dati - Progetto DOLFRANG - Prototipo 5 open source Acquisizione del 20/04/2015 Continuazione di Test 3 del 21.04.2015 e di Test 3a del 08.05.2015 Uso del segnale equalizzato per la valutazione di alcuni parametri correlati alla resistenza di un edificio. Si riprende lesposizione delle analisi che si possono svolgere con i dati acquisiti per un edificio, illustrando altri risultati ottenuti. Il testo di riferimento 竪 Evaluation of building strength from microtremor analyses, Sungkono - Warnana Triwulan e Utama, International Journal of Civil & Environmental Engineering, vol. 11, n属 5, 2011. Esso 竪 disponibile in internet. In tema di prove non distruttive sugli edifici, lanalisi dei microtremori consente di conoscere altre caratteristiche dinamiche, tra le quali lo smorzamento viscoso. Lo smorzamento viscoso 竪 un parametro che rappresenta la perdita di energia di un sistema in oscillazione. Il calcolo di tale parametro assume che esso sia proporzionale alla velocit del sistema. Con riferimento alloscillatore lineare a un grado di libert soggetto a vibrazioni libere, la figura seguente illustra il comportamento in termini di spostamento relativo [u(t)/u(0)] per un sistema con diversi livelli di smorzamento viscoso (esempio: 龍=1 龍 =100%)
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 2 di 11 Focalizzando lattenzione sui casi 龍 < 20%, che sono quelli della maggior parte degli edifici con valori massimi intorno 10-15%, la forma della equazione del moto di un sistema lineare soggetto ad una velocit iniziale ¬(0) 竪 il prodotto tra una esponenziale negativa e una sinusoide () = ¬(0) 鐃1 2 sin 鐃署 鐃1 2 ￥申 dove: = 鐃 ; k rigidezza; m massa; smorzamento viscoso; t tempo; ¬(0) velocit allistante iniziale; u(t) spostamento nel tempo. La figura successiva illustra gli effetti di diversi valori dello smorzamento viscoso, evidenziando oscillazioni smorzate. Un parametro che misura tale comportamento 竪 il decremento logaritmico, ossia il logaritmo naturale del rapporto tra 2 massimi successivi = 2 鐃12 rapporto tra 2 massimi successivi ln = = 2 鐃12 decremento logaritmico Ritornando alla elaborazione numerica del segnale acquisito, la tecnica di calcolo dello smorzamento viscoso, illustrata nel seguito, 竪 quella nota come Random Decrement Method (RDM), che 竪 una analisi nel dominio del tempo. Quale software di calcolo 竪 stato utilizzato Geopsy, ver. 2.9.1, funzione Damping
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 3 di 11 Il principale riferimento per il RDM 竪 larticolo On-line Failure Detection and Damping Measurements of Aerospace Structures by Random Decrement Signature, Cole, NASA CR-2205, 1973. Esso 竪 disponibile in internet. I principi del RDM sono riassunti nella seguente figura tratta da Measurement of structural damping using the Random Decrement Technique, Yang Dagalakis Everstine e Wang, Shock and Vibration Bulletin, part 4, may 1983, reperibile in internet. La tecnica numerica consiste in questo: mediare N segmenti di segnale di lunghezza sullasse dei tempi L, definiti a partire da un valore a detto trigger condition. La risposta di un sistema a una eccitazione con contenuti casuali si pu嘆 vedere come la somma di 3 componenti: (1) la risposta a uno spostamento iniziale; (2) la risposta ad una velocit iniziale; (3) la risposta a una eccitazione casuale. Lidea di base del RDM 竪 che, mediando un grande numero di segmenti di segnale che abbiano lo stesso valore iniziale, la componente (3) non ha effetti, per definizione stessa di distribuzione casuale, ossia a media nulla per il tipo di segnale in esame. Analogo ragionamento per la componente (2) in quanto sono prese in conto parti del complessivo
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 4 di 11 segnale originario con pendenze iniziali sia positive sia negative e la loro distribuzione statistica 竪 casuale, quindi a media nulla. Resta la componente (1) che 竪 la risposta di un sistema lineare a uno spostamento iniziale. La figura successiva, tratta dalla pubblicazione di Cole, illustra come estrapolare i segmenti di lunghezza L dal segnale iniziale, fissato un valore a quale trigger condition (in figura ys) Da un punto di vista applicativo occorre tenere presente: - il numero N di segmenti di segnale dipende dalla forma di quello originario. Solitamente 400歎500 segmenti sono sufficienti per ottenere una plausibile risposta totale del sistema; - per quanto riguarda la lunghezza L del segmento di segnale, 竪 necessario che allinterno di esso si manifesti un completo decadimento delle condizioni iniziali, al fine di avere una stima significativa del valore dello smorzamento viscoso; - per un sistema a un solo grado di libert lo smorzamento viscoso si pu嘆 calcolare mediante il decremento logaritmico, valutabile dalla risposta totale del sistema;
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 5 di 11 - per un sistema a molti gradi di libert 竪 necessario mettersi nelle condizioni del punto precedente, utilizzando un filtro passa-banda calibrato sulla frequenza propria del sistema; - sempre per un sistema a molti gradi di libert, nel caso in cui le frequenze proprie fossero molto vicine tra loro, lapplicazione del filtro comporterebbe una distorsione del segnale; - infine si ricorda ancora che il RDM 竪 una analisi nel dominio del tempo. Delineati gli aspetti peculiari del RDM veniamo alle applicazioni mediante Geopsy. La funzione Damping di Geopsy viene presentata come un ausilio per dare indicazioni sui picchi rilevati nello spettro di potenza o nello spettro della struttura. Negli esempi a corredo della funzione, si fa osservare che un picco associato a valori di smorzamento 龍 << 1% potrebbe essere indice di una sorgente quale una macchina industriale, ossia una persistenza della eccitazione nel tempo (la figura successiva 竪 tratta dalle note a corredo della funzione Damping, evidenziando la risposta di un sistema alla frequenza 2.92Hz e smorzamento viscoso 0.06%, avente origine dal moto di una macchina industriale) mentre nel caso di smorzamento viscoso associato ad edifici la forma della risposta del sistema mostra il decremento nel tempo delleccitazione iniziale
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 6 di 11 La funzione Damping di Geopsy 竪 relativa al plugin geopsydamping, realizzato sulla base della Tesi di Dottorato Pertinence du bruit de fond sismique pour la caract辿risation dynamique et laide au diagnostic sismique des structures de g辿nie civil di Francois Dunand, 2008, disponibile in internet. Quindi si tratta di una analisi nel dominio del tempo, a singolo canale, con la quale 竪 possibile scegliere alcuni parametri. E ben intuibile limportanza che il segnale sul singolo canale debba essere equalizzato. Linterfaccia della funzione Damping 竪 la seguente - mediante un flag 竪 possibile scegliere se operare un filtraggio del segnale scelto con il men湛 file; - le operazioni di filtraggio possibili sono quelle illustrate in figura. Nel nostro caso 竪 preferibile un filtro passa-banda su un intervallo con valori estremi selezionabili; - il metodo di filtraggio, per i quali si rimanda alla letteratura specifica;
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 7 di 11 - il tratto sullasse dei tempi del segnale originario da sottoporre ad analisi; - la lunghezza dei segmenti di segnale L sullasse dei tempi (Window length); - la lunghezza allinterno di L in cui deve avvenire il decremento; - riguardo la trigger condition essa 竪 window origin corresponding to a zero- crossing with positive derivative valutata in automatico. Applichiamo la funzione Damping al segnale acquisito e successivamente equalizzato. Nel seguito si far riferimento allacquisizione con gain 2.100 (24k ohm). Anzitutto occorre una stima delle frequenze proprie del sistema. Quindi utilizziamo la funzione Spectrum di Geopsy Segnale equalizzato: gain 2.100 (24k ohm), lunghezza finestra da 20 a 50s, bad sample thresold 50%, anti- triggering on raw signal, n属 finestre 100 Adesso passiamo allanalisi sullo smorzamento viscoso, cominciando dal canale Z, ossia quello verticale. Si noti che in Geopsy lanalisi viene condotta sui tutti e 3 i canali, ma, sulla base dei dati inseriti nella maschera illustrata in precedenza, occorre focalizzare lattenzione su uno dei 3 risultati. Sul canale z una stima della frequenza propria principale del sistema 竪 circa 20 Hz. Utilizzando la funzione Damping si ottiene
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 8 di 11 ossia un valore di frequenza propria pari a 19.47 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 1.0848% (Nwin 竪 il numero di finestre temporali utilizzate, cio竪 il numero di segmenti di segnale di lunghezza L sullasse dei tempi allinterno dellintervallo temporale definito nella sezione Time limits, che in questo caso 竪 lintero tempo di acquisizione). Ricordando che lacquisitore 竪 stato collocato in posizione centrale della campata di solaio, valutiamo la frequenza della struttura del solaio medesimo. Considerando diversi schemi statici i valori di prima frequenza propria sono Mediando tra lo schema (2) e quello (4) si ottiene 19.77 Hz, valore prossimo a quello misurato sullasse V. Calcolo della frequenza propria E = 3,15E+10 N/m^2 modulo elastico J = 1,42E-04 m^4 momento d'inerzia L = 5,00 m lunghezza m = 165 kg/m massa per unit di lunghezza 留1 = 9,869 coefficiente f1 = 10,33 Hz frequenza 留2 = 22,37 coefficiente f2 = 23,40 Hz frequenza 留3 = 3,516 coefficiente f3 = 3,68 Hz frequenza 留4 = 15,418 coefficiente f4 = 16,13 Hz frequenza
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 9 di 11 Passiamo al canale Nord, asse N-S diretto come lasse cartesiano x, parallelo alle 2 pareti cieche del manufatto. Una stima della frequenza propria 竪 circa 9 Hz. Utilizzando la funzione Damping si ottiene Grazie per lattenzione. ossia un valore di frequenza propria pari a 8.95 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 10.1795%. Da calcolo agli elementi finiti si era ottenuto 9.091 Hz, quindi una variazione di -1.55% rispetto tale ultimo valore. Dallanalisi H/V si era ottenuto circa 8.5 Hz. Anche il valore di smorzamento ottenuto 竪 confrontabile con quelli di letteratura per edifici in muratura. Infine passiamo al canale Est, asse E-W diretto come lasse cartesiano y, parallelo alle pareti con aperture (in sostanza una sola parete di fondo anche con apertura per una porta). Una stima della frequenza propria 竪 circa 18 Hz. Inoltre, osservando lo spettro del canale Est, non passa inosservato un picco alla frequenza di circa 9 Hz, come quanto rilevato sul canale Nord. Utilizzando la funzione Damping si ottiene ossia un valore di frequenza propria pari a 9.22 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 6.2645%.
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 10 di 11 Conducendo lanalisi per laltro picco si ottiene ossia un valore di frequenza propria pari a 17.72 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 6.5922%. Riassumendo i risultati ottenuti frequenza 1 frequenza 2 frequenza 3 Canale V 19.47 Canale N 8.95 Canale E 9.22 17.72 media 9.085 Le frequenze rilevate sui canali N-S e E-W sono prossime a quanto rilevato con lanalisi agli elementi finiti 9.091Hz in direzione y. Mediando i valori calcolati con Geopsy si ottiene 9.085 Hz. I valori dello smorzamento viscoso sono differenti, come le rigidezze delle strutture presenti lungo la direzione considerata. Lasse x 竪 quello che presenta maggiore rigidezza alla traslazione rispetto quello y Inoltre, data la forma a U in pianta della sezione resistente alle forze orizzontali di piano, la presenza di eccentricit tra baricentro delle masse e quello delle rigidezze comporta anche la presenza di una coppia nel piano che richiama la partecipazione delle strutture nelle 2 direzioni considerate, anche se con contributi diversi in termini di massa. Resta da commentare quanto ottenuto come 2属 valore di frequenza sullasse E-W.
Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 11 di 11 Il calcolato valore di frequenza propria principale per lasse y 竪 pari a 23.81 Hz. Qui si 竪 ottenuto 17.72 Hz. Ma non bisogna dimenticare che con il metodo RDM (analisi nel dominio del tempo) occorre riportare il calcolo per un sistema a molti gradi di libert a quello per un oscillatore elementare mediante un filtro passa-banda. Quando esistono frequenze molto vicine a quella oggetto di interesse leffetto del citato filtro 竪 quello di operare una distorsione del segnale, per minimizzare la quale occorrono tecniche numeriche di ottimizzazione per ridurre lerrore quadratico medio, qui non trattate per brevit. Per嘆 竪 utile ricordare che esiste una frequenza principale a 20 Hz sullasse x, che ha effetti anche su quello y per quanto esposto in precedenza. E che esiste una frequenza propria sullasse y pari a 28.57 Hz con coefficiente di partecipazione poco superiore alla met di quello a 23.81 Hz. Grazie per lattenzione.

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Test 03b 26.05.2015

  • 1. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 1 di 11 TEST 3b Acquisitore dati - Progetto DOLFRANG - Prototipo 5 open source Acquisizione del 20/04/2015 Continuazione di Test 3 del 21.04.2015 e di Test 3a del 08.05.2015 Uso del segnale equalizzato per la valutazione di alcuni parametri correlati alla resistenza di un edificio. Si riprende lesposizione delle analisi che si possono svolgere con i dati acquisiti per un edificio, illustrando altri risultati ottenuti. Il testo di riferimento 竪 Evaluation of building strength from microtremor analyses, Sungkono - Warnana Triwulan e Utama, International Journal of Civil & Environmental Engineering, vol. 11, n属 5, 2011. Esso 竪 disponibile in internet. In tema di prove non distruttive sugli edifici, lanalisi dei microtremori consente di conoscere altre caratteristiche dinamiche, tra le quali lo smorzamento viscoso. Lo smorzamento viscoso 竪 un parametro che rappresenta la perdita di energia di un sistema in oscillazione. Il calcolo di tale parametro assume che esso sia proporzionale alla velocit del sistema. Con riferimento alloscillatore lineare a un grado di libert soggetto a vibrazioni libere, la figura seguente illustra il comportamento in termini di spostamento relativo [u(t)/u(0)] per un sistema con diversi livelli di smorzamento viscoso (esempio: 龍=1 龍 =100%)
  • 2. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 2 di 11 Focalizzando lattenzione sui casi 龍 < 20%, che sono quelli della maggior parte degli edifici con valori massimi intorno 10-15%, la forma della equazione del moto di un sistema lineare soggetto ad una velocit iniziale ¬(0) 竪 il prodotto tra una esponenziale negativa e una sinusoide () = ¬(0) 鐃1 2 sin 鐃署 鐃1 2 ￥申 dove: = 鐃 ; k rigidezza; m massa; smorzamento viscoso; t tempo; ¬(0) velocit allistante iniziale; u(t) spostamento nel tempo. La figura successiva illustra gli effetti di diversi valori dello smorzamento viscoso, evidenziando oscillazioni smorzate. Un parametro che misura tale comportamento 竪 il decremento logaritmico, ossia il logaritmo naturale del rapporto tra 2 massimi successivi = 2 鐃12 rapporto tra 2 massimi successivi ln = = 2 鐃12 decremento logaritmico Ritornando alla elaborazione numerica del segnale acquisito, la tecnica di calcolo dello smorzamento viscoso, illustrata nel seguito, 竪 quella nota come Random Decrement Method (RDM), che 竪 una analisi nel dominio del tempo. Quale software di calcolo 竪 stato utilizzato Geopsy, ver. 2.9.1, funzione Damping
  • 3. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 3 di 11 Il principale riferimento per il RDM 竪 larticolo On-line Failure Detection and Damping Measurements of Aerospace Structures by Random Decrement Signature, Cole, NASA CR-2205, 1973. Esso 竪 disponibile in internet. I principi del RDM sono riassunti nella seguente figura tratta da Measurement of structural damping using the Random Decrement Technique, Yang Dagalakis Everstine e Wang, Shock and Vibration Bulletin, part 4, may 1983, reperibile in internet. La tecnica numerica consiste in questo: mediare N segmenti di segnale di lunghezza sullasse dei tempi L, definiti a partire da un valore a detto trigger condition. La risposta di un sistema a una eccitazione con contenuti casuali si pu嘆 vedere come la somma di 3 componenti: (1) la risposta a uno spostamento iniziale; (2) la risposta ad una velocit iniziale; (3) la risposta a una eccitazione casuale. Lidea di base del RDM 竪 che, mediando un grande numero di segmenti di segnale che abbiano lo stesso valore iniziale, la componente (3) non ha effetti, per definizione stessa di distribuzione casuale, ossia a media nulla per il tipo di segnale in esame. Analogo ragionamento per la componente (2) in quanto sono prese in conto parti del complessivo
  • 4. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 4 di 11 segnale originario con pendenze iniziali sia positive sia negative e la loro distribuzione statistica 竪 casuale, quindi a media nulla. Resta la componente (1) che 竪 la risposta di un sistema lineare a uno spostamento iniziale. La figura successiva, tratta dalla pubblicazione di Cole, illustra come estrapolare i segmenti di lunghezza L dal segnale iniziale, fissato un valore a quale trigger condition (in figura ys) Da un punto di vista applicativo occorre tenere presente: - il numero N di segmenti di segnale dipende dalla forma di quello originario. Solitamente 400歎500 segmenti sono sufficienti per ottenere una plausibile risposta totale del sistema; - per quanto riguarda la lunghezza L del segmento di segnale, 竪 necessario che allinterno di esso si manifesti un completo decadimento delle condizioni iniziali, al fine di avere una stima significativa del valore dello smorzamento viscoso; - per un sistema a un solo grado di libert lo smorzamento viscoso si pu嘆 calcolare mediante il decremento logaritmico, valutabile dalla risposta totale del sistema;
  • 5. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 5 di 11 - per un sistema a molti gradi di libert 竪 necessario mettersi nelle condizioni del punto precedente, utilizzando un filtro passa-banda calibrato sulla frequenza propria del sistema; - sempre per un sistema a molti gradi di libert, nel caso in cui le frequenze proprie fossero molto vicine tra loro, lapplicazione del filtro comporterebbe una distorsione del segnale; - infine si ricorda ancora che il RDM 竪 una analisi nel dominio del tempo. Delineati gli aspetti peculiari del RDM veniamo alle applicazioni mediante Geopsy. La funzione Damping di Geopsy viene presentata come un ausilio per dare indicazioni sui picchi rilevati nello spettro di potenza o nello spettro della struttura. Negli esempi a corredo della funzione, si fa osservare che un picco associato a valori di smorzamento 龍 << 1% potrebbe essere indice di una sorgente quale una macchina industriale, ossia una persistenza della eccitazione nel tempo (la figura successiva 竪 tratta dalle note a corredo della funzione Damping, evidenziando la risposta di un sistema alla frequenza 2.92Hz e smorzamento viscoso 0.06%, avente origine dal moto di una macchina industriale) mentre nel caso di smorzamento viscoso associato ad edifici la forma della risposta del sistema mostra il decremento nel tempo delleccitazione iniziale
  • 6. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 6 di 11 La funzione Damping di Geopsy 竪 relativa al plugin geopsydamping, realizzato sulla base della Tesi di Dottorato Pertinence du bruit de fond sismique pour la caract辿risation dynamique et laide au diagnostic sismique des structures de g辿nie civil di Francois Dunand, 2008, disponibile in internet. Quindi si tratta di una analisi nel dominio del tempo, a singolo canale, con la quale 竪 possibile scegliere alcuni parametri. E ben intuibile limportanza che il segnale sul singolo canale debba essere equalizzato. Linterfaccia della funzione Damping 竪 la seguente - mediante un flag 竪 possibile scegliere se operare un filtraggio del segnale scelto con il men湛 file; - le operazioni di filtraggio possibili sono quelle illustrate in figura. Nel nostro caso 竪 preferibile un filtro passa-banda su un intervallo con valori estremi selezionabili; - il metodo di filtraggio, per i quali si rimanda alla letteratura specifica;
  • 7. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 7 di 11 - il tratto sullasse dei tempi del segnale originario da sottoporre ad analisi; - la lunghezza dei segmenti di segnale L sullasse dei tempi (Window length); - la lunghezza allinterno di L in cui deve avvenire il decremento; - riguardo la trigger condition essa 竪 window origin corresponding to a zero- crossing with positive derivative valutata in automatico. Applichiamo la funzione Damping al segnale acquisito e successivamente equalizzato. Nel seguito si far riferimento allacquisizione con gain 2.100 (24k ohm). Anzitutto occorre una stima delle frequenze proprie del sistema. Quindi utilizziamo la funzione Spectrum di Geopsy Segnale equalizzato: gain 2.100 (24k ohm), lunghezza finestra da 20 a 50s, bad sample thresold 50%, anti- triggering on raw signal, n属 finestre 100 Adesso passiamo allanalisi sullo smorzamento viscoso, cominciando dal canale Z, ossia quello verticale. Si noti che in Geopsy lanalisi viene condotta sui tutti e 3 i canali, ma, sulla base dei dati inseriti nella maschera illustrata in precedenza, occorre focalizzare lattenzione su uno dei 3 risultati. Sul canale z una stima della frequenza propria principale del sistema 竪 circa 20 Hz. Utilizzando la funzione Damping si ottiene
  • 8. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 8 di 11 ossia un valore di frequenza propria pari a 19.47 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 1.0848% (Nwin 竪 il numero di finestre temporali utilizzate, cio竪 il numero di segmenti di segnale di lunghezza L sullasse dei tempi allinterno dellintervallo temporale definito nella sezione Time limits, che in questo caso 竪 lintero tempo di acquisizione). Ricordando che lacquisitore 竪 stato collocato in posizione centrale della campata di solaio, valutiamo la frequenza della struttura del solaio medesimo. Considerando diversi schemi statici i valori di prima frequenza propria sono Mediando tra lo schema (2) e quello (4) si ottiene 19.77 Hz, valore prossimo a quello misurato sullasse V. Calcolo della frequenza propria E = 3,15E+10 N/m^2 modulo elastico J = 1,42E-04 m^4 momento d'inerzia L = 5,00 m lunghezza m = 165 kg/m massa per unit di lunghezza 留1 = 9,869 coefficiente f1 = 10,33 Hz frequenza 留2 = 22,37 coefficiente f2 = 23,40 Hz frequenza 留3 = 3,516 coefficiente f3 = 3,68 Hz frequenza 留4 = 15,418 coefficiente f4 = 16,13 Hz frequenza
  • 9. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 9 di 11 Passiamo al canale Nord, asse N-S diretto come lasse cartesiano x, parallelo alle 2 pareti cieche del manufatto. Una stima della frequenza propria 竪 circa 9 Hz. Utilizzando la funzione Damping si ottiene Grazie per lattenzione. ossia un valore di frequenza propria pari a 8.95 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 10.1795%. Da calcolo agli elementi finiti si era ottenuto 9.091 Hz, quindi una variazione di -1.55% rispetto tale ultimo valore. Dallanalisi H/V si era ottenuto circa 8.5 Hz. Anche il valore di smorzamento ottenuto 竪 confrontabile con quelli di letteratura per edifici in muratura. Infine passiamo al canale Est, asse E-W diretto come lasse cartesiano y, parallelo alle pareti con aperture (in sostanza una sola parete di fondo anche con apertura per una porta). Una stima della frequenza propria 竪 circa 18 Hz. Inoltre, osservando lo spettro del canale Est, non passa inosservato un picco alla frequenza di circa 9 Hz, come quanto rilevato sul canale Nord. Utilizzando la funzione Damping si ottiene ossia un valore di frequenza propria pari a 9.22 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 6.2645%.
  • 10. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 10 di 11 Conducendo lanalisi per laltro picco si ottiene ossia un valore di frequenza propria pari a 17.72 Hz e uno smorzamento viscoso pari a 6.5922%. Riassumendo i risultati ottenuti frequenza 1 frequenza 2 frequenza 3 Canale V 19.47 Canale N 8.95 Canale E 9.22 17.72 media 9.085 Le frequenze rilevate sui canali N-S e E-W sono prossime a quanto rilevato con lanalisi agli elementi finiti 9.091Hz in direzione y. Mediando i valori calcolati con Geopsy si ottiene 9.085 Hz. I valori dello smorzamento viscoso sono differenti, come le rigidezze delle strutture presenti lungo la direzione considerata. Lasse x 竪 quello che presenta maggiore rigidezza alla traslazione rispetto quello y Inoltre, data la forma a U in pianta della sezione resistente alle forze orizzontali di piano, la presenza di eccentricit tra baricentro delle masse e quello delle rigidezze comporta anche la presenza di una coppia nel piano che richiama la partecipazione delle strutture nelle 2 direzioni considerate, anche se con contributi diversi in termini di massa. Resta da commentare quanto ottenuto come 2属 valore di frequenza sullasse E-W.
  • 11. Corrado Pecora lisia.cp@gmail.com 26/05/2015 pagina 11 di 11 Il calcolato valore di frequenza propria principale per lasse y 竪 pari a 23.81 Hz. Qui si 竪 ottenuto 17.72 Hz. Ma non bisogna dimenticare che con il metodo RDM (analisi nel dominio del tempo) occorre riportare il calcolo per un sistema a molti gradi di libert a quello per un oscillatore elementare mediante un filtro passa-banda. Quando esistono frequenze molto vicine a quella oggetto di interesse leffetto del citato filtro 竪 quello di operare una distorsione del segnale, per minimizzare la quale occorrono tecniche numeriche di ottimizzazione per ridurre lerrore quadratico medio, qui non trattate per brevit. Per嘆 竪 utile ricordare che esiste una frequenza principale a 20 Hz sullasse x, che ha effetti anche su quello y per quanto esposto in precedenza. E che esiste una frequenza propria sullasse y pari a 28.57 Hz con coefficiente di partecipazione poco superiore alla met di quello a 23.81 Hz. Grazie per lattenzione.