More Related Content
Similar to 20220825 JEMBATAN CONGEANG rev0.pptxhhhh (20)
20220825 JEMBATAN CONGEANG rev0.pptxhhhh
- 2. DENAH SITUASI TOL CONGEANG ELEVATED
- 3. DATA JEMBATAN Parameter Keterangan Satuan Tipe Struktur Prestressed I-Girder Sistem Struktur Simple Span Panjang 31.75-42.5 m Lebar dek 16.3 m Tinggi dek 2.35 m Expansion Joint Koneksi antar bentang menggunakan link slab dengan posisi expansion joint tiap 6 span
- 5. Standar acuan SNI-1725-2016 : Pembebanan untuk Jembatan. SNI-2833-2016 : Perancangan Jembatan terhadap Beban Gempa. RSNI T-12-2004 : Perencanaan Struktur Beton untuk Jembatan. RSNI T-03-2005 : Perencanaan Struktur Baja untuk Jembatan. SNI-2833-2016 : Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Jembatan Jalan Raya. SNI-2052-2017 : Baja Tulangan Beton. AASHTO LRFD Bridge Design Specifications 4th Edition (SI) - 2007 AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 9th Edition 2020
- 6. Standar acuan AASHTO Guide Specifications for LRFD Seismic Bridge Design, 2nd Edition, with 2012, 2014, and 2015 Interim Revisions. AASHTO LRFD Guide Specification for Seismic Isolation Design 4th 2014. AASHTO Guide Specifications for Accelerated Bridge Construction (ABC) 2018. Seismic Design Criteria Ver. 2.0 & Memo to Designer CALTRANS AASHTO Guide Specifications for Designs and Construction of Segmental Concrete Bridges, 1999. CEB-FIP Model Code for Creep and Shrinkage, 2010. Peta Sumber dan Bahaya Gempa Indonesia Tahun 2017. Konsensus KKJTJ 2021
- 8. kuat tekan Beton dan selimut beton Bore Pile : 30 MPa Pile Cap : 30 MPa Pier Tipikal : 30 MPa Pierhead : 30 MPa Abutment : 30 MPa Wing Wall : 30 MPa Pelat Injak : 30 MPa Slab In-Situ : 30 MPa I-Girder : 40 MPa
- 9. Batas tegangan beton Pada masa konstruksi
- 10. Batas tegangan beton Kondisi Servis
- 11. Batas tegangan beton Kondisi Servis
- 12. Batas tegangan beton Kondisi Servis
- 14. Prestress
- 15. Baja tulangan 5 1.2 10 sy f sy f 5 1.2 10 sy f sy f E-modulus 200000 MPa Poisson ratio 0.3 Modulus Geser 76923 MPa Koefisien Ekspansi Thermal 1.210-5 1/属C Berat Jenis 78.5 kN/m3 Kuat Tarik, fsy (BJTS40, 陸 13 mm) 400 MPa Kuat Tarik, fsy (BJTS50, 陸 32 mm)* 490 MPa
- 16. LOADINGS
- 17. Pembebanan Beban Permanen (Efek Permanen) 1. Beban langsung. Beban Mati. Beban Mati Tambahan. Prestress. Tekanan Tanah 2. Jangka Panjang Rangkak dan Susut. Penurunan. Efek Lalu Lintas 1. Beban Hidup (D UDL + KEL) 2. Beban Truk 3. Beban Rem 4. Beban Sentrifugal Efek Sementara 1. Beban Angin 2. Beban Temperatur 3. Gempa (dengan periode ulang 1000 tahun)
- 18. Beban mati Berat nominal dan nilai faktor dari berbagai bahan, termasuk barrier
- 19. Beban mati tambahan (ASPAL) Beban mati tambahan adalah berat semua elemen tidak struktural yang dapat bervariasi selama umur jembatan seperti: Aspal beton sebesar 50 mm (qSDL) ( gaspal = 22 kN/m3) Rambu - rambu.
- 20. Prestress Gaya Tendon ditentukan dengan menggunakan ketentuan sebagai : - Gaya Tarik Tendon = 75% fpu - Koefisien Friksi = 0.2 rad/m - Koefisien Wobble= 0.0016 /m (untuk tendon internal) - Wedge/draw in = 6.0 mm - Relaksasi = 5.0 %
- 21. Rangkak dan susut Kelembaban relatif = 80% Umur pada saat pembebanan = berdasarkan jadwal konstruksi Proses pengerasan beton = normal Konsistensi beton = medium
- 22. Beban Lajur d Intensitas beban terbagi rata ditentukan berdasarkan hubungan sebagai berikut : L 30 m : q = 9.0 kPa L > 30 m : q = kPa Bersamaan dengan beban terbagi rata, beban garis terpusat diaplikasikan pada struktur sebesar : p = 49,0 kN/m
- 23. Beban Truk
- 25. Gaya Rem Gaya Rem diambil nilai yang terbesar dari : 25 % dari berat gandar truk desain atau 5% dari berat truk rencana ditambah beban lajur terbagi rata (BTR). Sumber : SNI 1725:2016 8.7
- 26. Gaya sentrifugal Keterangan: V = kecepatan rencana jalan raya (m/s) f = faktor dengan nilai 4/3 untuk kombinasi beban selain keadaan batas fatik dan 1.0 untuk keadaan batas fatik g = percepatan gravitasi = 9.8 m/s2 R = jari - jari kelengkungan lajur lalu - lintas Sumber : SNI 1725:2016 8.8
- 30. Tekanan tanah Pengaruh gempa pada tekanan tanah aktif
- 31. Tekanan tanah Pengaruh Gempa pada tekanan tanah pasif :
- 32. DIFFERENTIAL SETTLEMENT Struktur Jembatan direncanakan dengan nilai maksimum sebesar L/1000 dimana L adalah Panjang bentang diukur dari pier ke pier
- 34. Beban angin Keterangan: VDZ : kecepatan angin rencana pada elevasi rencana (km/jam) V10 : kecepatan angin pada elevasi 10000 mm di atas permukaan tanah atau permukaan air rencana VB : kecepatan angin rencana yaitu 90 hingga 126 km/jam Z : elevasi struktur diukur dari permukaan tanah atau dari permukaan air VO : kecepatan gesekan angin (km/jam) ZO : panjang gesekan di hulu jembatan V10 dapat diperoleh dari grafik kecepatan angin dasar untuk berbagai periode ulang. Jika tidak ada data yang lebih baik, perencana dapat mengasumsikan bahwa V10 = VB = 90-126 km/jam.
- 35. Beban angin pada struktur PB = tekanan angin dasar seperti yang ditentukan = ( 倹 ) 2
- 36. BEBAN ANGIN PADA KENDARAAN Jembatan harus direncanakan memikul gaya akibat tekanan angin pada kendaraan, dimana tekanan tersebut harus diasumsikan sebagai tekanan menerus sebesar 1,46 N/mm, tegak lurus dan bekerja 1800 mm diatas permukaan jalan
- 37. Peta gempa (pga)
- 38. Peta (Ss)
- 39. Peta (S1)
- 40. Beban Gempa respon spektra Site Class pada proyek diambil D & SDC D (SD1>0.5) As = 0.383 g Sds = 0.865 g Sd1 = 0.482 g
- 41. FAKTOR REDUKSI R No. Struktur Rarah longitudinal Rarah transversal 1 Pondasi Pier Tipikal 1.5 2.5 2 Pier Tipikal 3 5 3 Abutment 1.5 1
- 43. PIER TIPIKAL
- 45. PIER 2.5x2.5
- 46. CROSS SECTION PIER 2.5x2.5 Dimensi Pier : 2.5 x 2.5 m
- 47. KELANGSINGAN PIER 2.5x2.5 Faktor perbesaran momen Arah long 1.25 Arah trans 1.06
- 51. PENULANGAN SINGLE PIER 2.5X2.5 Tulangan Pier kolom Tipikal : Tulangan utama : 113 D32 Tulangan geser : D19-100 (Conf) : D19-250 (Typ)
- 52. PIER 2x2
- 53. CROSS SECTION PIER 2X2 Dimensi Pier : 2.5 x 2.5 m Tipe Pondasi : Borepile Dia 1.2 m
- 54. KELANGSINGAN PIER TIPIKAL Faktor perbesaran momen Arah long 1.22 Arah trans 1.06
- 56. SHEAR REINFORCEMENT PIER 2X2
- 58. PENULANGAN SINGLE PIER TIPIKAL Tulangan Pier kolom Tipikal : Tulangan utama : 92 D32 Tulangan geser : D19-100 (Conf) : D19-250 (Typ)
- 59. PANJANG SENDI PLASTIS Penanaman confinement CALTRANS
- 60. PANJANG SENDI PLASTIS Panjang Sendi Plastis AASHTO Seismic 2011 Lp = 4333 mm
- 61. PIERHEAD TIPIKAL
- 63. ANALISIS LENTUR
- 64. ANALISIS LENTUR Dari perhitungan momen positif maka dipasang tulangan (PH2) 33D32
- 65. ANALISIS LENTUR
- 66. ANALISIS LENTUR Dari perhitungan momen negatif maka dipasang tulangan (BW1) 15D32 dan 33D32
- 67. ANALISIS GESER DAN TORSI
- 68. ANALISIS GESER DAN TORSI Resistance factor f = f for shear = f for torsion = f for flexure = where : Acp = pc = fpc = Tcr = 0.25fTcr = While Tu = kNm > 0.25fTcr ---> Design Torsion Reo Minimum Transversal Reo Nominal Shear Resistance 1. For maximum shear The nominal shear resistance, Vn shall be determined as the lesser of : 1. = 2. = Min of 1 and 2 is 43875.00 kN 27947.20 kN 27947.20 kN AASHTO cl. 5.8.3.3 1.70 mm 2 /mm Except for segmental post-tensioned concrete box girder, the area of steel shall satisfy : AASHTO cl. 5.8.2.5 1301.87 kNm 0 MPa 5786.08 kNm AASHTO cl. 5.5.4.2.1 For normal density concrete, torsional effects shall be investigated where 15915 5925000 mm 2 10900 mm AASHTO cl. 5.8.2.1 0.9 0.9 0.9 楸 犁 猷任 祐 遊澡 楸牆 牆 楸牆 牆 犁 猷任 裕 祐 雄 椰國 棕牆 牆 爼 牆 由 犁 牆 牆 猷任 裕 祐 雄 椰國 棕牆 犁 猷任 猷雄裕 椰國 楙牆 牆 棕牆爼 牆 牆牆 犁 楔牆 犁 楔 牆 犁 楔牆 犁 楔 牆 犁 楔 牆 澡 楔 牆 犁 猷任 祐 遊椰 楙牆牆 犁 楔牆
- 69. ANALISIS GESER DAN TORSI Determine concrete shear resistance Simpified procedure for Non-prestressed sections b = 2 q = 45 deg Vc = Vs = (Required) --> bigger than Av-min, OK Torsional Resistance Tn = Ao = Transversal rebar needed is : For s = Av = Use rebar dia : mm , As = Install : 283.53 mm 2 19 7 legs D19 - 100 100 mm 1793.81 mm 2 17.94 mm 2 /mm 1.72 mm 2 /mm 6413.96 kNm 4671090 mm 2 AASHTO cl. 5.8.3.6.2 For sections subjected to combined shear and torsion, the nominal torsional resistance shall be taken as 14.51 mm 2 /mm 14.51 mm 2 /mm 22628.26 5318.93 kN AASHTO cl. 5.8.3.4.1 楔牆 犁 猷任 猷雄裕 椰國 楙牆牆 棕牆 犁 楸牆 犁 祐棕牆≒棕牆л 牆 棕牆 犁 棕牆 犁 祐棕牆 犁 Dari perhitungan momen positif maka dipasang tulangan (BW3), (PH4), (PH5), (PH5a) yang dihitung total menjadi 8 kaki D19-100
- 71. REKAP DESAIN JEMBATAN CONGEANG Pier Pondasi 1.2 m No Pier tinggi (m) lebar (m) panjang (m) konfigura si pile kedalam an pile tebal pilecap (m) lebar (m) panjang (m) A1 8,38 34,8 2,2 4 x 10 30 2,5 13.2 34.8 P1 9,68 2,2 2,2 4 x 10 32 2,5 13.2 34.8 P2 13,03 2,2 2,2 4 x 10 32 2,5 13.2 34.8 P3 15,96 2,5 2,5 4 x 10 36 2,5 13.2 34.8 P4 17,78 2,5 2,5 4 x 10 30 2,5 13.2 34.8 P5 23,09 2,5 2,5 4 x 10 34 2,5 13.2 34.8 P6 24,97 2,5 2,5 5 x 9 36 2,5 16.8 31.2 P7 23.406 2,5 2,5 4 x 10 32 2,5 13.2 34.8 P8 20,48 2,5 2,5 4 x 10 32 2,5 13.2 34.8 P9 24,13 2,5 2,5 5 x 9 34 2,5 16.8 31.2 P10 26,402 2,5 2,5 5 x 9 35 2,5 16.8 31.2 P11 23,799 2,5 2,5 5 x 9 34 2,5 16.8 31.2 P12 25,694 2,5 2,5 5 x 9 32 2,5 16.8 31.2 P13 23,649 2,5 2,5 4 x 10 30 2,5 13.2 34.8 P14 17,183 2,5 2,5 4 x 10 28 2,5 13.2 34.8 A2 2,775 34,8 1,5 3 x 10 28 2,5 9.6 34.8
- 72. REKAP DESAIN JEMBATAN KEDONDONG Pier Pondasi 1.2 m No Pier tinggi (m) lebar (m) panjang (m) konfigurasi pile kedalam an pile tebal pilecap (m) lebar (m) panjang (m) A1 6.3 34.8 1.5 3 x 10 33 2.5 9.6 34.8 P1 15.3 2.5 2.5 4 x 10 36 2.5 13.2 34.8 P2 21.1 2.5 2.5 4 x 12 36 2.5 13.2 42 P3 17.9 2.5 2.5 4 x 12 28 2.5 13.2 42 P4 16.6 2.5 2.5 4 x 12 28 2.5 13.2 42 P5 12.5 2.2 2.2 4 x 9 32 2.5 13.2 31.2 P6 13.2 2.2 2.2 5 x 10 32 2.5 16.8 34.8 P7 23.3 2.5 2.5 4 x 9 34 2.5 13.2 31.2 P8 25.6 2.5 2.5 4 x 9 31 2.5 13.2 31.2 P9 28.1 2.5 2.5 4 x 9 30 2.5 13.2 31.2 P10 24.6 2.5 2.5 4 x 9 31 2.5 13.2 31.2 P11 20.5 2.5 2.5 4 x 9 30 2.5 13.2 31.2 P12 22.2 2.5 2.5 4 x 9 30 2.5 13.2 31.2 P13 23.9 2.5 2.5 4 x 10 36 2.5 13.2 34.8 P14 22.1 2.5 2.5 4 x 10 35 2.5 13.2 34.8 P15 17.7 2.5 2.5 5 x 9 36 2.5 16.8 31.2 P16 13.8 2.2 2.2 4 x 9 35 2.5 13.2 31.2 P17 10.1 2.2 2.2 4 x 9 30 2.5 13.2 31.2 A2 8.2 34.8 1.5 3 x 10 27 2.5 9.6 34.8
Editor's Notes
- #33: Temperatur ambien diambil 30o.