![Jurnal SMARTek, Vol. 5, No. 3, Agustus 2007: 181 - 189
184
Gambar 3. Stream line yang melewati
suatu airfoil (a) 00 , (b)
200[4]
Separasi mempunyai pengaruh
yang serius terhadap rancangan unjuk
kerja yang signifikan pada komponen
suatu sistim, baik pada sistem yang
menggunakan aliran internal maupun
aliran eksternal, bahkan seringkali dapat
menyebabkan kerusakan pada
komponen tersebut.
Pada sistem aerodinamik yang
menggunakan airfoil sebagai
komponennya, proses separasi ini
menyebabkan terjadinya kondisi stall,
dimana terjadinya penurunan koefisien
lift dari airfoil tersebut. Pada sebuah
pesawat terbang pada kondisi stall ini
merupakan kondisi batas dari daya
angkat sebuah pesawat terbang,
sementara pada kompressor
aerodinamik, stall dinyatakan sebagai
kerugian energi (energy losses).
3. Metode Penelitian
3.1 Pengambilan data
Susunan sudu/blade di
tempatkan pada dinding yang dapat
berputar pada wind tunnel sebagai
simulasi dari casing runner turbin aliran
silang. Pergerakan putaran bervariasi
per 2O sebagai variasi perubahan angle
of attack. Untuk mengetahui karakteristik
medan aliran yang terjadi, maka
pengukuran yang dilakukan pada
pengujian ini adalah pengukuran
aliaran 2 dimensi dengan
menggunakan five hole probe dan
Inclined manometer. Parameter yang
diukur adalah tekanan stagnasi dan
tekanan statis yang dilakukan pada :
a) Sepanjang Pitch (t) = 120 mm, di
tengah span untuk tiap variasi
incidence dan variasi stagger
dengan pergerakan Fife hole probe
per 6 mm.
b) Didepan blade (daerah inlet
kaskade), untuk mengetahui
distribusi kecepatan masuk (C1).
3.2 Data pengukuran
Persamaan yang digunakan dalam
menganalisis data, sebagai berikut :
Data pengukuran :
(Po P1) ; (Po P2) ; (Po P3)
(Po P4) ; (Po Ptl) ; (Po Pst)
Koefisien sudut aliran :
P
PP
zyk
24
),(
.. (7)
P
PP
zyk
13
),(
.(8)
dimana :
緒 ワ 緒
4
1
0
2/1
4
0
2
4
0 4
1
5
1
5
1
),(
i
i
i j
ji PPPPzyP
.. ...(9)
Variabel sebagai fungsi terhadap
koefisien sudut aliran dan :
￥y,z) = f1 (k , kэ kp (y,z) = f3 (k , kэ
эy,z) = f2 ((k , эkpt(y,z) = f4 (kkэ
(10)
dimana : f1 s/d f4 merupakan
persamaan polinomial berderajat m
dan n :
(a)](https://image.slidesharecdn.com/459-1613-1-pb-131008162310-phpapp02/85/459-1613-1-pb-4-320.jpg)
![Koefisien Lift dan Drag pada Sudu Runner Turbin Aliran Silang
dengan Menggunakan British Profil 9C7/32,5 C50
(Kennedy Marsan)
189
5. Kesimpulan
Berdasarkkan hasil penelitian maka
disimpulkan bahwa untuk British Profil
9C7/32,5 C50, :
1) Nilai atau harga koefisien drag
berbanding lurus terhadap
perubahan harga air outlet angle
(2) dan peningkatan angle of
attack ().
2) Perbandingan kecepatan aliran
fluida (C2/C1) melintasi sudu
berpengaruh terhadap koefisien lift.
Semakin diperlambatnya aliran
melintasi sudu akan meningkatkan
harga koefisien lift.
3) Koefisien lift tertinggi; 1,281; dicapai
pada stagger 50, pada susudt
serang 18O
4) Batas stall (stalling limit) untuk ketiga
variasi stagger terjadi pada angle off
attack= 18O.
6. Daftar Pustaka
M.Edy Sunarto, Alex Arter, Ueli Meier,
(1991),Pedoman Rekayasa
Tenaga Air, MHPG-BPPT,
Bandung, Indonesia.
Kennedy,(2007), Stalling Limit Kompressor
Stator Kaskade Dengan British
Profil 9C7/32,5 C50 pada Stagger
40, Jurnal MEKTEK edisi Januari
2007, Palu, Indonesia.
Pryohutomo,B,(1999),Kalibrasi Five-holes
Probe dan Aplikasinya pada
Medan Aliran Sekunder, Tugas
akhir Jurusan Teknik Mesin Fak.
Teknologi Industri ITS,
Surabaya.Indonesia.
Horlock,J.H [1973], Axial Flow
Compressors, Robert E.Krieger
Publishing Company
Huntington,New York.
David Gordon W,[1989],The Design of
High-Efficiency Tubomachinery
and Gas Turbines,Massachusetts
Institute of Technology, USA.
Walter R.Debler ,[1990], Fluid Mechanics
Fundamentals, The University of
Michigan, Prentice-hall New
Jersey, USA.
John D.Anderson, JR. ,[1988],
Fundamentals Of Aerodynamics,
Mc.Graw-Hill, International
edition,Singapore.](https://image.slidesharecdn.com/459-1613-1-pb-131008162310-phpapp02/85/459-1613-1-pb-9-320.jpg)
More Related Content
What's hot (10)
Similar to 459 1613-1-pb (20)
Recently uploaded (20)
459 1613-1-pb
- 1. ekSIPIL MESIN ARSITEKTUR ELEKTRO KOEFISIEN LIFT DAN DRAG PADA SUDU RUNNER TURBIN ALIRAN SILANG DENGAN MENGGUNAKAN BRITISH PROFIL 9C7/32,5 C50 Kennedy Marsan * Abstract As a system using airfoil as its component, hence design of turbine crossflow hardly in influencing by the runner blade design. This research aim to see flow parameter influence angle of attack ( ), the price of water outlet angle ( 2), velocity ratio ( C2/C1) and angle of stagger to dynamic Lift and Drag Coefficient from the runner cross-flow turbine which using British Profile 9C7/32,5 C50, experiment conducted at a linear runner turbine with various angle of attack and three angle of stagger. The result of research indicates that velocity ratio inversely proportional to blade dynamic lift Coefficient, the highest dynamic lift Coefficient; 1,281, residing in at angle of stagger 50o. Stalling limit happened at angle of attack 18O, for third angle of stagger. Keyword: Angle of attack ( air outlet angle 2), velocity ratio (C2/C1), dynamic lift Coefficient dan Drag Coefficient. Abstrak Sebagai sebuah sistem yang menggunakan menggunakan airfoil sebagai komponennya, maka pendisainan turbin aliran crossflow sangat di pengaruhi oleh disain sudu runnernya. Penelitian ini bertujuan untuk melihat pengaruh parameter aliran yaitu angle of attack air outlet angle 2), velocity ratio (C2/C1) dan sudut stagger terhadap koefisien lift dan drag dari runner turbin aliran silang yang mengggunakan British Profil 9C7/32,5 C50 Pengujian di simulasikan pada sebuah linear runner turbin dengan variasi angle of attack dan tiga sudut stagger. Hasil penelitian menunjukkan bahwa velocity ratio berbanding terbalik terhadap koefisien lift sudu, koefisien lift yang tertinggi sebesar 1,281 berada pada sudut stagger 50o. Stalling limit terjadi pada sudut serang 18O, untuk ketiga sudut stagger. Kata kunci: Angle of attack ( air outlet angle 2), velocity ratio (C2/C1), Koefisien Lift dan Koefisien drag. * Staf Pengajar Program Studi Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Palu 1. Pendahuluan 1.1 Latar belakang Hingga saat ini di turbin pada Pembangkit Listrik Tenaga Hidro terbagi menjadi dua bagian besar yaitu Turbin Reaksi yang memanfaatkan tekanan aliran air terhadap sudu turbin dan Turbin Impuls, yang memanfaatkan energy kinetik air yang melintasi susunan sudu turbin. Turbin aliran silang atau cross flow merupakan salah satu jenis turbin impuls yang banyak digunakan untuk pembangkit listrik skala mikro, atau yang biasa disebut dengan Pembangkit Listrik Tenaga Mikro Hidro (PLTMH). Turbin ini merupakan susunan beberapa sudu yang berbentuk airfoil Putaran turbin aliran silang merupakan hasil reaksi kecepatan aliran melintasi sudu-sudu turbin dan pada sudut serang (angle of attack) tertentu untuk menghasilkan gaya angkat (lift force)yang tertinggi, agar turbin dapat berputar dan dapat mengatasi pembebanan pada poros turbin.
- 2. Jurnal SMARTek, Vol. 5, No. 3, Agustus 2007: 181 - 189 182 Salah satu faktor penting dari sebuah turbin aliran silang aksial adalah bentuk dari blade kaskade yang akan digunakan, untuk itu maka informasi mengenai karakteristik dari sebuah profil sudu runner yang akan digunakan sangat dibutuhkan. Pada kebanyakan perencanaan turbin aliran silang, sudu yag digunakan adalah sudu tipis pada sudut serang 16O. Untuk itu penelitian ini dibuat untuk melihat kemungkinan penggunaan British Profil 9C7/32,5 C50 pada turbin aliran silang. Meskipun perancangan sebuah turbin aliran silang dapat menggunakan hasil perhitungan teoritis, namun informasi eksperimental tetap diperlukan, sebab dari informasi inilah pemodelan teoritis tersebut dapat semakin disempurnakan. 1.2 Rumusan masalah Melalui eksperimen ini akan diteliti secara nyata dan mendetail mengenai efek variasi stagger dan sudut serang terhadap koefisien lift, koefisein drag dan stalling limit dari blade cascade British profil 9C7/32,5 C50 dalam penggunaannya pada turbin aliran silang. Batasan Masalah : - Pengujian di simulasikan pada sebuah linear runner turbin dengan menggunakan British profil 9C7//32,5 C50 dengan panjang l = 120 mm. - Pengujian dilakukan dengan meng- gunakan 3 buah variasi sudut stagger () 30o,40o dan 50o dan variasi angle of attack () dari 0o hingga 22O pada space chord ratio (s/l) = 1 - Kecepatan aliran masuk yang konstan (Bilangan Reynold konstan)= 25.6628 2. Tinjauan Pustaka Sebagai suatu turbin aliran radial atmosferik, yang berati bekerja pada tekanan atmosfir, turbin aliran silang menghasilkan daya dengan meng- konversikan energy kecepatan fluida. Meninjau dari kecepatan spesifiknya, ia berada diantara turbin pelton dan turbin Francis aliran campur. Persyaratan awal bagi pertukaran energy antara fluida yang bergerak dengan sudu runner, yang jug abergerak pada sebuah mesin hidrolis adalah perubahan kecepatan akibat sudu raner. Dalam hal fluida di percepat oleh sudu runner, maka akan terjadi penyerahan energy oleh sudu ke fluida, seperti yang terjadi pada pompa. Sebaliknya, dimana fluida di perlambat oleh sudu maka terjadi perpindahan energy dari fluida ke runner mesin yang merupakan prinsip kerja semua turbin air. 2.1 Koefisien Lift dan Drag. Dengan mengacu pada gambar 2.1 , maka besarnya gaya aksial (X) yang diberikan oleh fluida pada tiap sudu dapat di tentukan dari persamaan momentum pada volume atur dalam arah aksial. X = (p2 p1) . S = SpSCC .. 2 1 2 2 2 1 = SpSCx ..tantan 2 1 2 2 1 22 ￥￥ ......(1) Dalam hal ini dianggap tidak ada perubahan kecepatan dalam arah aksial, jadi Cx1 =Cx2 = Cx. Gaya tangensial (Y) yang diberikan oleh aliran fluida pada tiap sudu ditentukan dari persamaan momentum pada volume atur dalam arah tangensial. Y = Cx S (Cy1 Cy2) = Cx 2 S (tan 1 tan2) Jika kecepatan rata-rata pada runner dinyatakan sebagai : Cm = Cx secm Dimana, tan m = 遜( tanm + tan m) , maka arah dari gaya angkat (lift) dan seret (drag) akan mengacu kesini. Konsep kecepatan rata-rata pada
- 3. Koefisien Lift dan Drag pada Sudu Runner Turbin Aliran Silang dengan Menggunakan British Profil 9C7/32,5 C50 (Kennedy Marsan) 183 runner ini dapat digambarkan sebagai berikut : Gambar 1.Defenisi sudut dan kecepatan rata-rata. Dalam konsep ini, gaya angkat (lift force) akan di evaluasi sebagi gaya pada sudu yang tegak lurus terhadap kecepatan rata-rata, Cm . Besarnya gaya angkat (L) adalah, L = X sin m + Y cos m = 遜 Cx 2 S (tan2 1 tan2 2) sin m p0 S sin m +Cx 2 S (tan 1 tan2) cos m =Cx 2 S sec m (tan 1 tan2) - p0 S sin m .... (2) Sehingga harga koefisien lift (CL) adalah : 2 2/1 m L C L C 2 2/1 sin/0cos2tan1tan/2 mC mlspmlS ￥￥￥ ....3) Gaya seret (drag force) yang dialami dalam hal ini di evaluasi sebagai gaya pada sudu yang paralel terhadap kecepatan rata-rata ,Cm, besarnya adalah : D =Y sin m X cos m =p0 S cos m ..............................(4) Koefisien seret (drag coefficient) dengan demikian adalah : 1 22 0 2 cos cos 2/12/1 m mm D l S lC p lC D C .......................(5) Seringkali didefenisikan bahwa, 駈 2 1 2/1 0 C p = v1 = total pressure loss coefficient. , sehingga : 1 21 cos cos 削 m vD l S C .(6) vektor gaya-gaya tersebut diatas dapat dilihat pada gambar berikut : Gambar 2. Defenisi arah dari gaya-gaya areodinamik 2.2. Separation (Stall). Pemisahan aliran (separation flow) adalah fenomena perubahan aliran terhadap aliran utama (main body), yang terbentuk akibat adanya inersia pada permukaan saluran yang dilintasi aliran. Bilamana aliran berpisah dari dinding, maka akan terbentuk lapisan geser bebas (free shear layer) antara core flow dengan daerah pemisahan (separation region) yang menggangu arah aliran utama. Cx1 = Cx2 = Cx ￥縁m ￥ C1 Cm C2 Cx1 = Cx 2=C x m C1 C m C2 L R Y m X D Cx
- 4. Jurnal SMARTek, Vol. 5, No. 3, Agustus 2007: 181 - 189 184 Gambar 3. Stream line yang melewati suatu airfoil (a) 00 , (b) 200[4] Separasi mempunyai pengaruh yang serius terhadap rancangan unjuk kerja yang signifikan pada komponen suatu sistim, baik pada sistem yang menggunakan aliran internal maupun aliran eksternal, bahkan seringkali dapat menyebabkan kerusakan pada komponen tersebut. Pada sistem aerodinamik yang menggunakan airfoil sebagai komponennya, proses separasi ini menyebabkan terjadinya kondisi stall, dimana terjadinya penurunan koefisien lift dari airfoil tersebut. Pada sebuah pesawat terbang pada kondisi stall ini merupakan kondisi batas dari daya angkat sebuah pesawat terbang, sementara pada kompressor aerodinamik, stall dinyatakan sebagai kerugian energi (energy losses). 3. Metode Penelitian 3.1 Pengambilan data Susunan sudu/blade di tempatkan pada dinding yang dapat berputar pada wind tunnel sebagai simulasi dari casing runner turbin aliran silang. Pergerakan putaran bervariasi per 2O sebagai variasi perubahan angle of attack. Untuk mengetahui karakteristik medan aliran yang terjadi, maka pengukuran yang dilakukan pada pengujian ini adalah pengukuran aliaran 2 dimensi dengan menggunakan five hole probe dan Inclined manometer. Parameter yang diukur adalah tekanan stagnasi dan tekanan statis yang dilakukan pada : a) Sepanjang Pitch (t) = 120 mm, di tengah span untuk tiap variasi incidence dan variasi stagger dengan pergerakan Fife hole probe per 6 mm. b) Didepan blade (daerah inlet kaskade), untuk mengetahui distribusi kecepatan masuk (C1). 3.2 Data pengukuran Persamaan yang digunakan dalam menganalisis data, sebagai berikut : Data pengukuran : (Po P1) ; (Po P2) ; (Po P3) (Po P4) ; (Po Ptl) ; (Po Pst) Koefisien sudut aliran : P PP zyk 24 ),( .. (7) P PP zyk 13 ),( .(8) dimana : 緒 ワ 緒 4 1 0 2/1 4 0 2 4 0 4 1 5 1 5 1 ),( i i i j ji PPPPzyP .. ...(9) Variabel sebagai fungsi terhadap koefisien sudut aliran dan : ￥y,z) = f1 (k , kэ kp (y,z) = f3 (k , kэ эy,z) = f2 ((k , эkpt(y,z) = f4 (kkэ (10) dimana : f1 s/d f4 merupakan persamaan polinomial berderajat m dan n : (a)
- 5. Koefisien Lift dan Drag pada Sudu Runner Turbin Aliran Silang dengan Menggunakan British Profil 9C7/32,5 C50 (Kennedy Marsan) 185 f (k , kэ緒 ワ m i n j j ij i kak 0 0 э (11) dimana koefisien persamaan regresi polinomil aij dari masing-masing fungsi tersebut diperoleh dari hasil kalibrasi (8). Sudut aliran keluaran kaskade : ￥駕y,z) = s￥駕k,k) dan э駕y,z) = 2cos ,tan arctan э kk ..........(12) Kerugian tekanan tak berdimensi (secondary losses) sepanjang pitch dan span zyfv ,緒 ; 1 ),(.0 , q kkptkPPtlp zyv э ..(13) Perbandingan kecepatan aksial AVR () : 1cos ),(2cos).,(cos ).,( 1 2 ),( 1 2 ),( ￥ zyzy zy C C zy XC XC zy 緒 ...................................................(14) dimana : ),(,1),( 1 1),( 1 2 zyNVzy q p zy q q 削 .(15) ),( 1 2 ),( 1 2 zy q q zy C C (16) 1 ),(.0 1 1,2 1 q kkpkPstpP q pzyP q p э ............................................. (17) Vektor kecepatan aliran : ),(2cos).,(cos).,( 1 2 ),( 1 2 zyzyzy C C zy C xC ￥э ..(18) ),(2sin).,(cos).,( 1 2),( 1 2 zyzyzy C C zy C yC ￥э .(19) ),(sin).,(),( 1 2 1 2 zyzy C C zy C C z э .. (20) Vektor kecepatan aliran sekunder : )(),(sin).,(cos).,(),( ,22 1 2 1 , zzyzyzy C C zy C C M ysek ￥￥ . ..(21) ),(sin),(),(),( 1 2 10 2 1 , zyzy C C zy C C zy C C zzsek э緒 ..(22) Rata-rata )(),(),( 1 ),(2),(2 zVdanzz q P zz 削э : 1 2 ),( 1 2 1 ),( 1 2),( 1 2 )(2tan y y dyzy C xC y y dyzy C xC zy C yC z ...(23) 1 2 ),( 1 2 1 ),( 1 2),( 1 2 )(2tan y y dyzy C xC y y dyzy C xC zy C zC z ...(24) 1 2 ),( 1 2 1 ),( 1 2),( )( y y dyzy C xC y y dyzy C xC zyV zV .. (25)
- 6. Jurnal SMARTek, Vol. 5, No. 3, Agustus 2007: 181 - 189 186 1 2 ),( 1 2 1 ),( 1 2),( )( y y dyzy C xC y y dyzy C xC zy z .(26) 1 2 ),( 1 2 1 ),( 1 2),( 1)( 1 y y dyzy C xC y y dyzy C xC zy q p z q p ..(27) Turning angle, ￥z) : ￥縁 (z) = ￥縁￥駕z) .(28) 4. Hasil dan Pembahasan Harga koefisien lift dan koefisien drag tidak lepas dari pengaruh perubahan harga air outlet angle (￥) yang terjadi, dimana harga ￥駕sangat dipengaruhi oleh terjadinya separasi (wake) yang terjadi pada permukaan sudu. Dari hasil penelitian yang ditunjukkan pada gambar 4 untuk ketiga variasi stagger ( = 30o, 40o dan 50o), harga ￥駕menurun tajam pada sudut serang (￥ = 0o hingga 4o dan kemudian meningkat secara drastis pada ￥緒駕逸 . Sementara pada ￥緒縁器 hingga 18o harga ￥駕terlihat meningkat secara perlahan, bahkan cenderung konstan. Posisi blade yang masih cenderung datar (sejajar arah aliran) pada angle of attack = 0o menyebabkan aliran cenderung akan mengalir secara bebas tanpa mengikuti kelengkungan dari blade, sehingga sudut ￥駕relatif lebih besar dibandingkan sudut serang (angle of attack). Seiring dengan peningkatan harga angle of attack maka perlahan menyebabkan titik pressure minimum bergerak kearah pressure side, sehingga perlahan aliran fluida dapat mengalir mengkuti kelengkungan blade. Hal ini menyebabkan turunnya harga ￥駕hingga pada sudut serang = 4o. Selanjutnya pada sebuah blade, jika terus diperbesar akan menyebabkan aliran yang memiliki lintasan lengkung pada daerah suction side makin dipercepat karena seiring dengan peningkatan blade loading maka titik stagnasi akan bergeser ke arah pressure side dan dengan sendirinya akan menggeser titik tekanan minimum pada suction side kedepan (ke arah leading edge), hal ini akan mendorong terjadinya separasi aliran pada section side yang lebih hebat karena adverse pressure gradient yang terjadi semakin besar, yang terjadi pada ￥緒18 hingga 20o Sepanjang aliran fluida pada suction side masih mampu mengikuti lintasan permukaan blade maka outlet angle (￥) tidak mengalami perubahan yang sigifikan, yang tampak pada ￥緒縁器 hingga 18o. hal ini menunjukkan bahwa pada range tersebut belum terjadi free shear layer. Akibat dari separasi aliran ini juga berpengaruh pada grafik koefisien drag pada gambar 5 yang memiliki pola yang sama dengan gambar 4. Hal ini membuktikan bahwa koefisien drag pada sudu berbanding lurus terhadap perubahan air outlet angle (￥). Gambar 6, menunjukkan bahwa kecepatan keluar sudu semakin menurun seiring dengan perubahan angle of attack hingga pada sudut = 18o, kemudian menanjak tajam pada pembesaran sudut serang berikutnya, hal ini juga merupakan efek wake pada permukaan sudu. Akibat wake tersebut maka aliran akan terdesak ke atas menuju pressure side sudu berikutnya, akibatnya luas daerah lintasan fluida akan semakin sempit dan akhirnya berdampak kepada naiknya kecepatan aliran keluar sudu. Harga koefisien lift yang ditunjukkan pada gambar 7., grafik 7 menunjukka kecenderungan yang terbalik dengan gambar 6. dimana
- 7. Koefisien Lift dan Drag pada Sudu Runner Turbin Aliran Silang dengan Menggunakan British Profil 9C7/32,5 C50 (Kennedy Marsan) 187 harga koefisien meningkat seiring dengan peningkatan sudut serang hingga mencapai puncak pada sudut = 18o. Selanjutnya koefisien lift menurun drastis atau telah mencapai kondisi stall pada angle of attack diatas 18o. Mengacu kepada pernyataan bahwa penurunan kecepatan aliran fluida oleh sudu akan menyebabkan perpindahan energy dari fluida ke runner, maka gambar 6 tersebut menunjukkan bahwa perpindahan energy terbesar oleh fluida ke runner yang terjadi pada sudut serang 18 seiring dengan peningkatan dan titik puncak harga koefisien lift. Dari gambar 6 dan 7 hasil penelitian menunjukkan pengaruh dari sudut stagger terhadap harga koefisien lift, semakin besar sudut stagger runner maka akan semakin besar perpindahan energy ke runner, dimana harga koefisien lift terbesar terjadi pada stagger 50, yaitu 1,281 pada = 18o. Gambar 4. Grafik air outlet angle terhadap Angle of attack Gambar 5. Grafik koefisien drag terhadap Angle of attack
- 8. Jurnal SMARTek, Vol. 5, No. 3, Agustus 2007: 181 - 189 188 Gambar 6. Grafik Perbandingan Kecepatan Aliran terhadap Angle of attack Gambar 7. Grafik Perubahan Koefisien lift terhadap Angle of attack
- 9. Koefisien Lift dan Drag pada Sudu Runner Turbin Aliran Silang dengan Menggunakan British Profil 9C7/32,5 C50 (Kennedy Marsan) 189 5. Kesimpulan Berdasarkkan hasil penelitian maka disimpulkan bahwa untuk British Profil 9C7/32,5 C50, : 1) Nilai atau harga koefisien drag berbanding lurus terhadap perubahan harga air outlet angle (2) dan peningkatan angle of attack (). 2) Perbandingan kecepatan aliran fluida (C2/C1) melintasi sudu berpengaruh terhadap koefisien lift. Semakin diperlambatnya aliran melintasi sudu akan meningkatkan harga koefisien lift. 3) Koefisien lift tertinggi; 1,281; dicapai pada stagger 50, pada susudt serang 18O 4) Batas stall (stalling limit) untuk ketiga variasi stagger terjadi pada angle off attack= 18O. 6. Daftar Pustaka M.Edy Sunarto, Alex Arter, Ueli Meier, (1991),Pedoman Rekayasa Tenaga Air, MHPG-BPPT, Bandung, Indonesia. Kennedy,(2007), Stalling Limit Kompressor Stator Kaskade Dengan British Profil 9C7/32,5 C50 pada Stagger 40, Jurnal MEKTEK edisi Januari 2007, Palu, Indonesia. Pryohutomo,B,(1999),Kalibrasi Five-holes Probe dan Aplikasinya pada Medan Aliran Sekunder, Tugas akhir Jurusan Teknik Mesin Fak. Teknologi Industri ITS, Surabaya.Indonesia. Horlock,J.H [1973], Axial Flow Compressors, Robert E.Krieger Publishing Company Huntington,New York. David Gordon W,[1989],The Design of High-Efficiency Tubomachinery and Gas Turbines,Massachusetts Institute of Technology, USA. Walter R.Debler ,[1990], Fluid Mechanics Fundamentals, The University of Michigan, Prentice-hall New Jersey, USA. John D.Anderson, JR. ,[1988], Fundamentals Of Aerodynamics, Mc.Graw-Hill, International edition,Singapore.