kapasitas daya dukung friksi pondasi tiang pancang_ayufatimahzahra
Download as DOCX, PDF2 likes8,706 views
More Related Content
What's hot (20)
Viewers also liked (8)
Similar to kapasitas daya dukung friksi pondasi tiang pancang_ayufatimahzahra (10)
More from Ayu Fatimah Zahra (20)
kapasitas daya dukung friksi pondasi tiang pancang_ayufatimahzahra
- 1. 2.5 KAPASITAS DAYA DUKUNG FRIKSI PONDASI TIANG PANCANG Seperti pada daya dukung ujung, rumus daya dukung friksi bermacam- macam juga, tetapi dari sekian rumus, yang terkenal adalah: Cara α dari Tomlinson Cara λ dari Vijayvergiya dan Focht, dan lain-lain 1. Cara α dari Tomlinson Cara α dari Tomlinson dapat digunakan untuk tanah berbutir halus (c- soils), tanah berbutir kasar (ø-soils), maupun pada umumnya (c- ø soils). Meskipun sebetulnya Tomlinson lebih menghendaki untuk tanah c-soils, untuk mobilisasi komponen φ kalu terpaksa dihitung, maksimum hanya diizinkan 50%. Untuk tanah c-soils Atau Dimana: α = faktor adhesi yang merupakan fungsi dari kohesi atau hasil undrained shearing strength (tabel 5.8) c = kohesi atau hasil undrained shearing strength K = coefficient of lateral pressure, harganya terletak dari Ko sampai 1,75. Biasanya direncanakan mengambil harga yang mendekati Ko. Harga untuk tiang pancang dihitung sebagai berikut: Dimana: Ko = coefficient at rest condition OCR = over consolidated ratio
- 2. qc = preconsolidated pressure qo = overburden pressure (untuk memudahkan perhitungan, ambil OCR = 1) ø = sudut geser dalam, biasanya diambil tegangan efektifnya, ø = ø = sudut geser efektif tanah dan material tiang, kalau tidak disebutkan, dapat diambil = ½ φ (lebih baik ø dalam ø ) atau lihat tabel 5.5 As = Luas selimut tiang pancang yang menerima geser Tabel 5.5 Harga #
- 3. Cara α dari Tomlinson dimodifikasi oleh Broms terutama pada bagian sumbangan ø-soilsnya. Harga Ks dan untuk berbagai material tiang pancang bisa dilihat pada tabel 5.6 berikut: Tabel 5.6 Harga Ks dan menurut Tomlinson Selain itu, nilai Ks dapat pula ditentukan dari hasil sondir. Hubungan antara qe, ø, dan Ks melalui nilai relative density tanah dapat dilihat pada tabel 5.7. Tabel 5.7 Karga Ks Fungsi dari Pembacaan CPT (qc) dan Sudut Geser Dalam (ø) 2. Cara λ Cara ini hanya berlaku untuk c-soils. Besarnya kapasitas daya dukung Qf adalah sebagai berikut:
- 4. Dimana: c, As dan q notasi yang sama dengan sebelumnya λ = koefisien tanpa dimensi dari Vijayvergiya dan Focht bisa dilihat pada gambar 5.2 Gambar 5.2 Koefisien λ Vijayvergiya dan Focht 3. Cara-cara Lainnya Khususnya untuk tanha berpasir dapat digunakan persamaan Vesic (1970) sebagai berikut:
- 5. Dimana: Xv = 8 (untuk large displacement piles) Dr = relative density Khusus dari hasil tes lapangan (sondir dan boring) dapat digunakan persamaan sebagai berikut: Data SPT Meyerhof (1956; 1976) Dimana: Xm = Koefisien Meyerhof Diambil Xm = 2,0 untuk large displacement piles Xm = 1,0 untuk small displacement piles N = nilai SPT rata-rata setelah dikoreksi Data CPT Meyerhof Kalau harga qc bervariasi, persamaan 5.26 bisa dituliskan dalam bentuk:
- 6. Gambar 5.3 Skematik Penurunan Persamaan Kapasitas Daya Dukung Friksi Khusus tanah kepasiran, dan didasarkan atas test tarik (pull-out tests). Ireland menganjurkan (lihat gambar 5.4) Dimana: z = kedalaman titik pusat gravitasi dari bagian tiang yang terbenam q = qo = beban yang bekerja di permukaan K = koefisien tegangan tanah lateral dapat diambil K = 1,75 P = perimeter/ keliling tiang
- 7. Gambar 5.4 Skematik Diagram Mencari Kapasitas Daya Dukung Friksi dari Ireland Khusus tanah kepasiran yang keras sehingga digunakan tiang pancang meruncing, (lihat gambar 5.5) Norland (1963) Dimana: = sudut gesekan efektif antara pile dengan tanah, bisa diambil = 2/3 ø K = koefisien tekanan tanah K = (1,7 – 2,2) Ko atau K = (1,5 – 2,0) Ko = sudut peruncing tiang
- 8. Gambar 5.5 Skematik Diagram Mencari Kapasitas Daya Dukung Friksi dari Nordland